基于广义回归神经网络的变压器表面振动基频幅值计算

变压器振动基频幅值大小是分析和评判变压器运行状态和故障诊断的重要依据。为此,提出一种基于广义回归神经网络(GRNN)的变压器振动基频幅值计算方法,用于计算正常运行状态下的变压器表面振动基频幅值。所提方法考虑变压器振动产生机理和影响因素,先根据变压器运行电压、负载电流、油温等历史运行工况数据以及表面振动历史数据进行GRNN训练,保存训练好的GRNN网络即可根据实时运行工况数据计算变压器表面振动基频幅值。某台在运变压器表面振动实测信号的计算结果表明:所提方法比现有方法计算误差大幅下降约50%。研究结果可为变压器振动在线监测提供重要参考。

基于频率合成法分析大跨连续刚构桥高墩横向振动基频

桥墩的自振特性是大跨连续刚构桥结构设计的重要参数,而桥墩的横向振动基频对边界弹性约束条件是敏感的.通过平动约束、转动约束和平转动耦合约束来模拟基础对墩底的约束作用,成桥状态下采用平动约束和转动约束弹簧来模拟墩顶的边界约束,利用Rayleigh和Southwell频率合成法推导出桥墩复合振动基频的计算公式.最后将有限元模型分析解和文中公式计算值进行对比,结果表明两者相对误差最大为7.50%,验证了频率合成法和基频计算公式的正确性,对同类型结构的状态评定和动力特性分析具有重要参考作用.

基于频率合成的桩基础独柱桥墩横向振动基频的解析算法

采用桩基础的桥墩,在荷载作用下承台将产生一定的位移,即桩基础对桥墩下部约束是弹性的。此外,桥墩横向振动时,桥梁上部结构通过支座对墩顶又具有约束作用,在进行桥墩基频计算时应考虑墩底和墩顶的弹性约束。本文采用Rayleigh和Southwell频率合成法,将基频表示成各惯性元与复位元所组成的子系统的频率合成,导出了桩基础独柱桥墩横向自振频率的显式表达式。将根据具体实例与解析算式得到的结果与实测值、有限元方法计算值比较,结果表明:该公式计算值与实测值相比误差为1.7%,与有限元法计算值相比误差不超过4.31%,具有较高的精度。同时分析了不同参数对桥墩横向自振频率的影响,验证了Southwell频率合成法的正确性,对桩基础刚度参数的动力识别具有重要理论意义。

复杂变截面塔式结构振动基频实用算法研究

在Rayleigh能量法和Southwell频率合成法的基础上,以满足边界条件的静挠度函数为位移函数,推导出了底部固定、顶端带有附加质量的变截面塔式结构自振基频解析计算公式。结构的振动基频可表示成由各变形元和惯性元组成的子系统频率的合成。如果塔身截面变化复杂,可以将塔身沿高度方向划分成数个单元,以分段求和取代积分。计算实例表明,该实用算法与有限元建模计算结果很接近。通过钢塔模型的振动台试验,进一步证明了该算法具有较高的精度。该方法不仅适用于底部固定以及顶端带有附加质量的钢塔结构,也适用于其它材料、截面复杂的输电塔、电视塔、桥墩等高耸工程结构。

周界固定带裂纹薄圆板的振动基频

在将裂纹板挠度表示为正交多项式的基础上,用分区技术的瑞利-里兹方法求解了含不同长度径向裂纹和弧向裂纹的周界固定圆板的振动基频。实验上用小球撞击法测定了裂纹圆板的辐射声场频谱,并得出了谱的基频。此外用有限元法对裂纹板作了理论计算。三项结果基本符合。探究了裂纹长度对圆板基频的影响规律。

纯甲烷中第二振动基频受激Raman散射谱线的观察

用红宝石激光作泵浦,首次观察并拍摄到甲烷较难出现的第二振动基频受激Raman散射谱线,并做了一定的判断分析.

Si_2Cl_6分子的内旋转能垒和振动基频的理论研究

用从头算方法HF/6-31G^(**)和密度泛函方法B3LYP/6-31G^(**),对Si_2Cl_6分子的平衡几何构型进行优化,优化的结果与实验结果吻合得较好.并用上述两种不同的方法计算Si_2Cl_6分子的内旋转能垒,结果分别为8.786和6.694kJ/mol,其中DFT方法的计算结果与实验结果4.184kJ/mol吻合得较好.对Si_2Cl_6分子的振动基频进行计算.用HF/6-31G^(**)SQM力场所计算的频率理论值与实验值的平均误差为7.3cm^(-1),用B3LYP/6-31G^(**)未标度的力场所计算的频率理论值与实验值的平均误差为6.0cm^(-1).该密度泛函方法(B3LYP/6-31G^(**))的理论计算值比用HF/6-31G^(**)标度后的SQM力场计算的频率与实验值(除Si-Si键扭转振动基频之外的11条振动基频)吻合得更好.并给出了Si—Si键扭转振动基频的预测值.

酚醌类化合物振动基频的计算,归属和讨论

本文对 4,5 二羟基 1,2 苯醌和 2 ,5 二羟基 1,4 苯醌的振动基频进行了量化计算和实验测定 ,应用Gaussian94和MOPAC计算相结合的方法 ,取长补短 ,归属了其振动光谱 ,并对两者的差异做了讨论。

滚动转子式压缩机基频振动测试和仿真

通过对压缩机壳体表面的工作振型(ODS)测试,获得了压缩机壳体表面的径向、轴向、切向基频振动分布。通过构建包含内部结构的压缩机模型,利用ANSYS谐响应分析模块,对压缩机基频振动进行了模拟仿真。仿真结果与试验测试相吻合,实现了压缩机单体基频振动的准确计算,压缩机振动平均偏差小于12%。利用该仿真方法准确预测了不同方案压缩机的振动变化趋势,并最终使得压缩机切向振动降低23%,径向振动降低6%,轴向振动降低8%。

β-榄香烯振动光谱的量子化学从头计算

利用G98及GAMESS从头计算程序的RHF 6 31 方法 ,对 β 榄香烯的全部振动基频作了计算 ,并与实测红外光谱做了对比 ,归属了它们的振动模式 ,讨论了它们的特征基频 ,并对理论计算的振动频率进行了标度校正。

飞机-跑道耦合作用下刚性跑道振动响应研究

基于飞机-跑道耦合分析,建立了飞机主起落架四自由度模型,得出飞机在不同平整度道面激励下的随机荷载;建立了考虑接缝的跑道三维有限元模型,将前述飞机动荷载作用于跑道,研究了飞机随机荷载作用下跑道结构的振动响应,分析了跑道各结构层及土基不同深度处跑道振动响应的变化规律,面层中心动位移、振动响应、跑道远端振动响应随跑道土基强度变化规律。结果表明:在跑道整个宽度范围内,面层中心处振动基频与道面远端振动基频基本一致,振幅呈“W形”变化;同一位置沿跑道深度方向,振动基频不变,仅振幅逐渐变小,该飞机荷载作用下,振幅衰减集中于土基3 m11 m范围内,面层至土基3 m深度处的衰减仅为10%左右;土基强度对场道动位移峰值、振动基频影响较大,动位移峰值与土基动模量呈乘幂关系;当土基动模量由90 MPa增加至240 MPa时,跑道振动基频呈线性增大趋势,但土基模量增加至240 MPa后,随动模量增大,振动基频增加放缓。

换能器前辐射头与轴向相平行方向的弯曲振动

复合棒型换能器前面的变截面组件在工作时常伴有弯曲振动现象,这在一定程度上会影响换能器的工作性能;利用复合棒型换能器的纵向振动基频与前辐射头弯曲振动的恰当耦合,可展宽换能器的频带。本文用有限元法,研究了前辐射头在声换能器组成中的弯曲振动问题,与测试结果相吻合。

车路耦合荷载下沥青混凝土路面振动响应

为研究沥青混凝土路面的振动特性,采用滤波白噪声法拟合出路面平整度时域模型,基于1/4车辆模型,考虑车辆–道路的耦合作用,分析不同车辆速度、不同路面平整度等级时,车辆对路面的实时动荷载;建立道路三维有限元模型,研究车辆随机动荷载作用下道路的振动响应,分析道路各结构层参数对道路表面中心振动基频的影响。结果表明:路面平整度等级、车辆行驶速度对车–路耦合系统影响显著,当路面平整度等级由A级变化至C级时,同一行驶速度下的车辆动荷载增大了20%;道路振动基频随土基动模量呈对数关系增加,土基动模量由60 MPa增大至260 MPa,道路振动基频由5.61 Hz增大至10.80 Hz,振动基频增幅高达48.06%;在常用动模量变化范围内,面层、基层、垫层的动模量对基频的影响较小;随着面层、基层与垫层厚度的增加,道路基频呈线性减小的趋势,面层厚度对振动频率影响的敏感性大于基层厚度,基层厚度对振动频率影响的敏感性大于垫层厚度;在常用结构层厚度变化范围内,振动基频分别减小9.28%、18.05%与12.75%。试验结果证明:振动基频计算较正确,计算结果可为道路承载力快速测试提供理论支持。

FAW加工过程线锯振动建模与实验验证

在分析Si C单晶切割过程的基础上,建立了固结磨粒线锯(FAW)加工过程中的横向振动模型,该模型为有阻尼的轴向运动弦线的受迫振动模型。采用激光测振仪测量线锯的振动,运用非切削与切削实验验证了振动模型的准确性和线锯振动测量方法的有效性;对线锯横向振动最重要的影响因素——线锯张力进行了分析和标定。张力从17N增加到23N以及从17N增加到24N的实验结果表明:张力改变对振动幅值影响较小,但使振动第一阶频率变化明显,前者变化导致频率增加9%,后者变化导致频率增加18%,而且频率不随张力线性变化;其他切削参数不变,进给速度在0.25mm/min^0.75mm/min内变化,振动频率变化小于3%;假定张力在测量中无变化,则轴向速度在1.3m/s^1.9m/s内变化时对线锯振动并无影响。研究结论为线锯加工的张力控制提供了分析基础。

对悬索桥对称竖弯基频近似公式的修正

分析了边缆和桥塔刚度对悬索桥对称振动基频的影响 ,然后基于能量原理 ,在分别考虑了边缆和桥塔刚度的影响以及悬索桥自由振动实际振型的情况下 ,用Rayleigh Ritz法对悬索桥一阶竖向挠曲自由振动频率近似计算公式作了进一步的改进 ,并通过对 5座悬索桥算例的计算 ,把用本文导出的公式、计算出的结果和精确的有限元解相比较。

水泥混凝土路面脱空的振动模型分析

运用弹性薄板振动理论,根据混凝土路面的破坏情况, 分别对四边简支、对边简支对边固定、四边固定板的振动基频进行了计算分析,结合工程实测振动频谱特征,得出了脱空路面板的振动基频值一般在 50 Hz 以下,为工程中判定路面板的脱空与否提供了依据.

某动车牵引变压器振动及传递分析

为研究某动车牵引变压器振动及传递特性,测试了变压器在负载开风机状态振动加速度。结果表明:牵引变压器底部振动较小,变压器箱体壁横向(法向面)振动较大,与变压器铁芯横向放置有关。同时,振动烈度能较好的反应变压器振动情况;牵引变压器的振动基频为100 Hz,而且其振动能量绝大部分都集中在100 Hz,倍频处的振动迅速减小;牵引变压器振动经橡胶隔振器传递到车体侧墙及车内地板,振动未出现放大现象。该橡胶隔振器、侧墙内装材料和地板内装材料隔振性能较好。

Si_2Br_6的分子振动光谱的理论研究

用量化从头算方法（ＨＦ／６－３１Ｇ＊）和密度泛函方法（Ｂ３ＬＹＰ／６－３１Ｇ＊）以６－３１Ｇ标准基组加一个极化函数，对Ｓｉ２Ｂｒ６分子的平衡几何构型和振动频率分别进行优化和计算，优化的结果与实验结果吻合得较好．按照Ｐｕｌａｙ的建议对ＨＦ／６－３１Ｇ＊水平上所计算的谐性力场进行标度（标度因子取０．９）．用ＨＦ／６－３１Ｇ＊ＳＱＭ力场所计算的基频预测值和实验值的平均误差为９．４ｃｍ－１，最大误差为２３．６ｃｍ－１；用Ｂ３ＬＹＰ／６－３１Ｇ＊未标度力场所计算的基频预测值和实验值的平均误差为８．６ｃｍ－１，最大误差为１６．６ｃｍ－１；用该密度泛函方法所计算的基频预测值比用ＨＦ／６－３１Ｇ＊的标度后的ＳＱＭ力场所计算的基频预测值和实验值（除Ｓｉ—Ｓｉ键扭转振动基频之外的１１条振动基频）吻合得更好．ＨＦ／６－３１Ｇ＊和Ｂ３ＬＹＰ／６－３１Ｇ＊计算给出Ｓｉ—Ｓｉ键扭转振动基频的预测值分别为１４ｃｍ－１和９ｃｍ－１．

轴承振动对油膜涡动的影响分析与试验

为了研究轴承振动对油膜涡动的耦合影响,分析了轴承振动的运动机理,建立了轴承振动对油膜涡动影响的动力学方程,指出轴承振动将改变润滑油膜的边界条件,对润滑流场产生扰动,这一方面可能加剧油膜涡动,产生明显的半频振动波动;另一方面还可能改变油膜厚度,使油膜刚度发生变化,引起基频振动波动。随后在现场实际机组上进行了验证试验,结果表明:小型、轻载轴承振动对油膜涡动影响明显,会激发剧烈的基频和半频振动波动;但大型、重载轴承振动对油膜涡动的影响不大,只会引发一定程度的基频振动波动。

某型航空燃气轮机整机振动分析

本文针对某型航空燃气轮机台架推转试车中整机振动故障现象进行详细测量并完成了时域、频域、三维谱阵分析。根据燃气轮机转子各振动故障的典型特征,对转子基频振动进行分析,并结合敲振频实验结果,判定了燃气轮机临界转速,认为临界转速峰值过大与转子初始不平衡有关;对燃气轮机倍频振动信号进行分析,认为燃气轮机3倍频振动与转子不对中有关,倍频"梳状"峰与转静子连接结构松动有关,所得出的结论对航空燃气轮机振动故障诊断有一定的参考价值。