水下自护混凝土与钢筋握裹力试验研究

随着水下自护混凝土技术的推广和应用,其关键工艺参数水下保护剂浓度对水下自护钢筋混凝土结构性能的影响成为关注的热点。基于水下自护技术,在常用工作浓度范围内,对水下自护混凝土的素混凝土力学性能、混凝土与钢筋握裹力、微观孔隙结构开展了试验研究。试验结果表明:在不同水下保护剂浓度下,水下自护素混凝土抗压强度水陆强度比均超过80%;混凝土与钢筋握裹力水陆强度比约在40%~65%,水下保护剂浓度越高,混凝土与钢筋握裹力水陆强度比越低;混凝土基质区域孔隙率和混凝土与钢筋握裹力存在负相关关系;水下保护剂能够有效提升水下自护混凝土的力学性能,但水下保护剂浓度的提升会对混凝土与钢筋握裹力强度造成不利影响。因此,合理选择水下保护剂浓度并增加钢筋用量是提升水下自护钢筋混凝土工程的可靠性的重要举措。

超高性能混凝土-钢管混凝土复合结构握裹力提升方法研究

文章通过试验测试、有限元计算和实际工程应用,对超高性能混凝土-钢管混凝土(UHPC-CFST)复合结构的握裹力提升方法进行研究,针对UHPC-CFST结构,采用钢管粗糙化处理、施加预应力及添加钢纤维等措施,以提高握裹力。研究发现,施加预应力能有效增强钢管与混凝土之间的握裹力;添加钢纤维对握裹力的提升作用较小;对钢管进行粗糙化处理,能显著提高握裹力。这些握裹力提升方法的应用将为建筑工程项目提供可靠的解决方案。

水胶比及超细粉煤灰掺量对高性能混凝土钢筋握裹力的影响

本文通过试验研究了水胶比、超细粉煤灰(以下简称UFA)掺量对高性能混凝土(以下简称HPC)钢筋握裹力的影响。试验结果表明当UFA掺量一定时,HPC钢筋握裹力随水胶比增大而减小;当水胶比一定时,HPC钢筋握裹力随UFA掺量的增加而减小。对试验结果进行分析发现,当抗压强度相等时,掺UFA的HPC钢筋握裹力要大于不掺UFA混凝土钢筋握裹力。作者用回归分析的方法建立了HPC钢筋握裹力与抗压强度之间的关系式,该关系式表明HPC钢筋握裹力随抗压强度的增大而线性增大。

冻融作用对引气混凝土钢筋握裹力、碳化与氯离子扩散系数的影响

采用快速冻融试验、碳化试验以及NEL法氯离子扩散系数试验,研究了冻融作用对引气混凝土钢筋握裹力、碳化深度以及氯离子扩散系数的影响。结果表明:混凝土钢筋握裹力随受冻程度的提高明显降低,并且非引气混凝土的降低幅度明显大于引气混凝土;引气混凝土的碳化深度随受冻程度的提高明显增大。

苏通大桥承台封底混凝土与钢护筒间握裹力的试验研究与应用

通过对苏通大桥承台封底混凝土与钢护筒间握裹力的试验研究与施工现场监测,提出钢护筒与承台封底混凝土间的握裹力系数。

水胶比、超细粉煤灰掺量对高性能混凝土钢筋握裹力的影响

试验研究了水胶比、超细粉煤灰 (以下简称UFA)掺量对高性能混凝土 (以下简称HPC)钢筋握裹力的影响。结果表明当超细粉煤灰掺量一定时 ,HPC钢筋握裹力随水胶比增大而减小 ,当水胶比一定时 ,HPC钢筋握裹力随超细粉煤灰掺量的增加而减小。分析发现 ,当抗压强度相同时 ,掺UFA的HPC钢筋握裹力要大于不掺UFA混凝土钢筋握裹力。作者用回归分析方法建立了HPC钢筋握裹力与抗压强度之间的关系式 ,该关系式表明HPC钢筋握裹力随抗压强度的增大而线性增大。

煤沥青碳纤维的表面改性及其在水泥砂浆中的握裹力提高

利用"雾化流纤维静态涂覆法"对煤沥青碳纤维表面进行改性,在碳纤维表面涂覆各种不同的聚合物乳液。用荧光显微镜和SEM对改性的纤维表面进行分析,并对其在水泥砂浆中的握裹力进行了研究。结果表明:各种聚合物乳液均可涂覆在碳纤维表面,形成一定厚度致密或骨节突起状涂层。且改性后沥青碳纤维在水泥砂浆中分散性较好,握裹力均提高,最大可以达到61%。

逆作复合基础钢管桩与沉箱连接处握裹力分析

逆作复合桩箱基础通过桩与沉箱共同承担上部荷载,其中钢管桩采取逆作法施工,即先设置沉箱,然后将钢管桩打入沉箱的预留孔中并入土一定的深度。沉箱与钢管桩之间通过混凝土粘结在一起,二者之间的握裹效果决定结构施工的成败。利用有限元软件An-sys进行二者之间的握裹力分析,同时进行模型试验。通过理论计算与试验相结合的方式,探讨钢管桩与沉箱之间的结合特性,为类似结构设计施工提供参考。

多因素对钢筋混凝土握裹力的影响及回归模型

研究了多因素(掺合料种类、水胶比、养护龄期、加速腐蚀制度)作用对钢筋混凝土握裹力的影响,确定了各因素对钢筋混凝土握裹力变化的影响程度,并加以定量化表征,提出了多因素共同作用影响钢筋混凝土握裹力变化的多元非线性回归分析模型.结果表明:在试验拟定的影响因素中,钢筋混凝土握裹力存在最大值;各因素对钢筋混凝土握裹力的影响程度以水胶比和掺合料种类最大,养护龄期次之,加速腐蚀制度最小;水胶比增大对钢筋混凝土握裹力产生负效应,养护龄期增加对钢筋混凝土握裹力产生正效应.

玻璃纤维树脂强化锚杆在锚固工程中的握裹力

锚杆作为岩土工程的主要支护材料,广泛应用于边坡、基坑、隧道等工程中。目前在工程中最为常见的锚固技术,是有变形钢筋与水泥砂浆经钻孔注浆而形成。在实际应用中,因钢筋易腐蚀,耐久性差的特点,成为锚固工程中的一大隐患。玻璃纤维树脂强化(GFRP)锚杆强度高、质量轻、耐腐蚀性强、低松弛等优点,可以替代钢筋作为锚杆应用于锚固工程中。但GFRP筋作为脆性材料,其与水泥砂浆之间的握裹力能否满足要求,将会直接影响到锚固效果。通过对不同锚固深度的GFRP锚杆与水泥砂浆室内拉拔试验,发现握裹力随锚固深度增加而增大,握裹强度随着锚固深度的增加呈现减小的趋势,同时水泥砂浆凝固时间对握裹强度有较大影响,7 d初凝时握裹强度仅有28 d终凝时的60%左右。通过与同等直径钢筋锚杆与水泥砂浆握裹力对比发现,GFRP锚杆与水泥砂浆握裹力能够达到钢筋锚杆的要求。

钢筋与再生混凝土握裹力的试验研究

以废弃混凝土为原料配制再生混凝土。通过对再生混凝土进行拉拔试验,研究再生粗骨料取代率和水灰比对再生混凝土的握裹力及抗压强度的影响,并对试验现象进行了分析和总结。结果表明,再生混凝土的粘结强度大于普通混凝土的粘结强度,并对水灰比给出了合理的取值范围,为再生混凝土的进一步推广应用提供了试验依据。

大掺量矿渣混凝土的钢筋握裹力研究

研究了大掺量矿渣混凝土的钢筋握裹力与掺合料掺量、养护制度及抗压强度之间的关系。结果表明,当养护时间相同时,掺入矿渣粉的混凝土试件的钢筋握裹强度均比不掺的低,且随掺量增加,钢筋握裹强度降低。养护对混凝土的钢筋握裹力的增长非常重要,对矿渣粉混凝土更加重要,与养护3d的试件相比,养护28d的试件钢筋握裹强度增加18.4%～28.3%。钢筋握裹强度与混凝土抗压强度呈线性关系,随抗压强度增大而增大。

玻璃钢筋与混凝土握裹力的实验研究

聚酯基复合材料以其优异的抗拉强度和耐腐蚀特性,有望在某些特殊场合替代钢筋以解决建筑腐蚀问题。通过拉拔实验,考察了玻璃钢筋与混凝土的黏结性能,重点研究了玻璃钢筋的表面形式、锚固长度和钢筋的直径对黏结性能的影响。

基于钢筋握裹力的水泥路面纵缝形式研究

通过对16组水泥混凝土标准试件进行拉拔试验，研究拉杆长度和拉杆直径对握裹力的影响．结果表明，所有试件的破坏形式均为拉出破坏；随着拉杆锚固在混凝土中长度的增加，混凝土对拉杆的握裹力逐渐增大，增幅为5％-16％；随着拉杆直径的增加，握裹力强度的增长先快后慢，增幅为36％～51％．因此，在工程应用中，要综合考虑握裹力和经济性来选择合适的拉杆长度和拉杆直径．

型钢混凝土复合构件握裹力递次破坏型钢回收技术

从型钢混凝土复合构件中拔除回收型钢的一种技术,是将钢丝紧密缠绕在光面型钢上形成组合型钢,在型钢水泥基复合结构服役期间组合型钢与基质材料共同工作。需要拔除型钢时,先从一端拉拔出钢丝,对小范围的握裹力逐一破坏,即将整个构件长度内的握裹力各个击破,从而完成型钢回收。对该方法进行的试验研究,初步证实了其可行性。

基于BP网络的粉煤灰混凝土钢筋握裹力计算

基于改进的BP算法，建立了2个粉煤灰混凝土钢筋握裹力BP网络计算模型，模型1为2-6-1型，即该模型输入层为2个神经元，隐含层为6个神经元，输出层为1个神经元，模型1的输入为水胶比及粉煤灰掺量，输出为混凝土钢筋握裹力；模型2为2—8—2型，即该模型输入层为2个神经元，隐含层为8个神经元，输出层为2个神经元，模型2的输入为水胶比及粉煤灰掺量，输出为混凝土强度及钢筋握裹力．模型1混凝土钢筋握裹力计算相对误差为0．01908％～3．12892％；摸型2混凝土强度及钢筋握裹力计算相对误差分别为2．24855％～6．80800％和0．11274％～9．77329％．计算结果较为理想．

握裹力对加筋水泥土墙承载性能影响的试验研究

根据对加筋水泥土梁承载特性的试验研究 ,得出加筋水泥土梁随型钢锚固程度不同可能存在两种破坏模式 :在锚固充分的情况下表现为水泥土体的剪切破坏和在锚固不足的情况下表现为型钢与水泥土间的握裹失效破坏 ;型钢与水泥土间的握裹应力随着载荷的增大而增大 ,达到握裹强度后便保持不变 ,且越靠近梁端 ,越迟达到握裹强度。当梁端握裹应力最终达到握裹强度后各点握裹应力全部达到握裹强度 ,荷载的进一步增加将使型钢与水泥土界面发生滑移甚至脱离 ,导致梁体承载能力丧失。握裹强度随着水泥土抗压强度的提高而提高 ,握裹力随型钢与水泥土间握裹面积及锚固长度的增加而增大。

GFRP锚杆在锚固工程中握裹力的研究

锚杆作为岩土工程的主要支护材料，广泛应用于边坡、基坑、隧道等工程中。目前在工程中最为常见的锚固技术，是有变形钢筋与水泥砂浆经钻孔注浆而形成。在实际应用中，因钢筋易腐蚀．耐久性差的特点，成为锚固工程中的一大隐患。GFRP锚杆强度高、质量轻、耐腐蚀性强、低松弛等优点。可以替代钢筋作为锚杆应用于锚固工程中。但GFRP筋作为脆性材料，其与水泥砂浆之间的握裹力能否满足要求。将会直接影响到锚固效果。通过对不同锚固深度的GFRP锚杆与水泥砂浆室内拉拔试验。发现握裹力随锚固深度增加而增大，握裹强度随着锚固深度的增加呈现减小的趋势。同时水泥砂浆凝固时间对握裹强度有较大影响，7天初凝时握裹强度仅有28天终凝时的60％左右。通过与同等直径钢筋锚杆与水泥砂浆握裹力对比发现，GFRP锚杆与水泥砂浆握裹力能够达到钢筋锚杆的要求。

地震对结构新浇筑混凝土强度、钢筋握裹力的影响

正1概述汶川地震是建国以来震级最大、受灾面积最大的地震,给人民的生命财产造成巨大的损失,近9万人遇难或失踪,损坏房屋346万间,2万余公里的道路受损。估计直接经济损失为1300～1500亿元,房屋和基础设施的重建费用估计在3000亿元以上。汶川地震时,正是我国大规模的基本建设时期,在建工程很多。对于既有结构物,地震后对于混凝土结构物的损伤鉴定,可以遵循有关标准和规定进行。但是地震对结构新浇筑混凝土的强度和钢筋握裹力的影响却没有明确的定论。

建筑幕墙膨胀螺栓的握裹力计算

介绍了玻璃幕墙的计算方法及原则；当幕墙与主体采用膨胀螺栓连接时，根据规范，运用预埋件的计算方法来阐述握裹力的计算及应用．通过举例，说明膨胀螺栓安全系数应取较大值．这对于保证幕墙工程质量具有重要意义．