氯化物溶液中不锈钢腐蚀疲劳裂纹初始萌生的过程机理

研究了动应力（往复弯曲疲劳应力）对氯化物溶液中不锈钢点蚀敏感性的促进作用．在固溶态３１６Ｌ不锈钢表面点蚀孔中产生了明显的非敏化态晶间腐蚀．在点蚀孔内受腐蚀晶界处孕育产生了初态腐蚀疲劳裂纹，裂纹由沿晶转变为穿晶扩展，形成主裂纹并继续扩展直至材料失稳断裂．阐述了在动应力和侵蚀性介质联合作用下ＣＦ裂纹萌生的过程机理．论述了动应力－环境介质－材料特性在多种腐蚀类型交互作用中的贡献和相关性．

1Cr18Ni9Ti不锈钢在氯化物溶液中SCC敏感性与铁磁相含量的相关性

通过低温(-70℃)拉伸制备不同铁磁相含量的1Cr18Ni9Ti不锈钢,采用慢应变速率方法(SSRT)研究其在含CI^-介质中的SCC敏感性,用SEM进行断口分析。结果表明:铁磁相含量小于5％和在16～25％范围内,SCC敏感性随铁磁相含量增大不断下降;铁磁相含量在5～16％及大于25％时,材料的SCC敏感性随铁磁相含量增加而增大。

减压膜蒸馏从稀土氯化物溶液中回收盐酸

分析了HCl -RECl3-H2 O物系汽液平衡关系 ;在实验研究条件下的结果表明 ,增大料液中盐酸或稀土起始浓度 ,回收率增大 ,可达到 80 %的回收率 ;随着稀土浓缩程度增大 ,回收率明显增大 ;过程中稀土离子截留率一般大于 98%,在减压侧能回收得到较纯的盐酸溶液 .

As（Ⅲ）在酸性氯化物溶液中的阴极极化行为

用悬汞电极测定了Ａｓ（Ⅲ）在不同条件下氯化物溶液中的阴极极化曲线，实验结果表明，Ａｓ（Ⅲ）的电化学行为强烈地受溶液中Ｎ＋，Ｃｌ－及Ａｓ（Ⅲ）浓度的影响，不同的条件下，可表现出不同阴极极化行为。

氯化物溶液中电镀锌镍合金

提出氯化物镀液中锌镍合金电镀配方。镀液中Ni2+浓度不同，镀层镍含量不同。在45～55℃，Dk为5～25mA／cm2，镀液Ni2+／Zn2+为6%～37%时，能获得满意的镀层。采用X—射线衍射分析法、显微硬度测试法和盐雾试验法来检测镀层性能。结果表明，锌镍合金镀层性能优于纯锌镀层。

304不锈钢焊缝在室温酸性氯化物溶液中的应力腐蚀行为

本文用慢应变速率实验（ＳＳＲＴ）方法研究了奥氏体３０４不锈钢焊接接头在室温ＨＣｌ＋ＮａＣｌ溶液中应力腐蚀开裂（ＳＣＣ）敏感性Ｈ＋浓度和Ｃｌ－浓度是影响该体系发生ＳＣＣ的两个重要因素，Ｈ＋浓度的改变可使材料的腐蚀形态发生变化，对ＳＣＣ敏感的酸度范围为：５．０ｘ１０－４～３０ＭＨ＋，并给出体系“３０４不锈钢焊缝／ＨＣｌ＋ＮａＣｌ”的应力腐蚀状态图（［Ｃｌ－］－［Ｈ＋］－ＳＣＣ图）焊缝区是焊接接头的ＳＣＣ敏感区，应力腐蚀裂纹是沿着被选择性溶解的奥氏体枝晶间的δ－铁素体扩展的，断口具有奥氏体枝晶骨架的形貌．该体系发生的是活化态下的应力腐蚀．

中性氯化物溶液中不锈钢孔蚀再钝化的原因和条件

按照等的观点,孔蚀再钝化的主要原因是由于孔底电位的负移和孔蚀条件下正向阳极化曲线上钝化区的存在。但按照普遍接受的孔蚀理论,孔内表面处于活化态。孔内欧姆电位降是活化和钝化态在同一电极上同时共存的保证。本文用毛细管参比电极测量了孔蚀过程中孔底电位的变化。进行了电流阶跃、扫描试验。认为,蚀孔再钝化的原因是由于孔蚀的竞争机制。任何抑制活化溶解过程的变化都会导致孔内环境改善,孔底电位升高,孔内欧姆电位降减小和再钝化,只要这一变化足以使钝化过程的速度在竞争中快于活化溶解速度。

氯化物溶液中铝-锌-铟合金牺牲阳极负差异效应的研究

研究了合金元素锌、铟、硅对铝合金在氯化物溶液中负差异效应的作用。结果表明,在A1-6.0％Zn合金溶解时,合金元素锌和铟对铝合金的负差异效应皆有抑制作用,而铟的作用较强,同时加入锌和铟对铝合金负差异效应的抑制效果更强。硅可抵消铟对A1-6.0％Zn-0.03％In-Si合全的负差异效应的抑制作用。

不锈钢在酸性氯化物溶液中的腐蚀行为

针对火电厂烟气脱硫系统的酸性氯化物腐蚀环境(改进的死亡绿液),采用动电位极化、交流阻抗、Mott-Schottky曲线等并结合失重法、金相显微试验等方法探讨255、316不锈钢在其中的腐蚀行为及特征。结果表明:不同温度下255不锈钢的自腐蚀电流密度显著低于316不锈钢,电荷转移电阻Rct高于316不锈钢,显示出更好的耐蚀性;20℃和40℃下2种不锈钢钝化膜大约在电位0.75 V时发生n型半导体膜到p型半导体膜的转变,55℃下2种不锈钢不具备稳定钝化膜结构;255、316这2种不锈钢在55℃的该溶液中挂片21 d后腐蚀速率分别为62.352 6 g/(m2·d)和41.794 3 g/(m2·d),与电化学数据显示的2种不锈钢的相对耐蚀性相反,选择性腐蚀使得晶粒脱落,导致了255不锈钢更高的腐蚀速率。

硫酸镁在氯化物溶液中的结晶平衡

研究了氯化物溶液体系中不同条件下与硫酸镁晶相平衡的Mg2+浓度的变化规律。试验结果表明:在75℃条件下形成硫酸镁结晶并达到平衡时,溶液中Mg2+浓度随H+、Fe3+浓度升高和SO2-4在阴离子中占比增大而降低;Fe3+浓度超过0.5mol/kg时,平衡固相为MgSO_4·H_2O和FeH(SO_4)_2·4H_2O的混合物;Fe^(3+)低于0.5mol/kg时,平衡固相为MgSO_4·H_2O。

黄铜矿在氯化物溶液中的溶解

Michael Nicd，eta1．研究了几种铜精矿在控制电位条件下在氯化物溶液中的溶解。结果表明：黄铜矿的溶解速率很大程度上取决于溶液的电位。研究得到了35℃下，黄铜矿在0．2mol／LHCI和0．5g／LCu（Ⅱ）溶液中的溶解线性速率。

用CYANEX 301二元萃取剂体系从酸性氯化物溶液中回收钴和镍

《Hydrometallurgy》2004年第75卷第1～4期上发表了Jakovljevic B．等人的文章，介绍了用CYANEX 301二元萃取剂体系从酸性氯化物溶液中回收钴和镍的研究结果。

从氯化物溶液中溶剂萃取铜.Ⅰ:萃取等温线

JianmingLu等研究了一种从黄铜矿中回收铜的新工艺：氯化物溶液浸出黄铜矿、氧化铜和铜溶液萃取、传统的硫酸盐电解沉淀，赤铁矿沉淀去铁。用BASF公司的4种LIX 萃取剂（LIX84-I，LIX612N—Lv，XI-04003和LIX984N）研究了从氯化物溶液中溶剂萃取铜，

用钠长石从酸性氯化物溶液中吸附金

Dingwu Feng等研究了钠长石——一种存在于金矿石中的铝硅酸盐矿物，在不同pH的氯化物介质中吸附金的能力。钠长石对金的吸附与钠长石在酸性溶液中的浸出行为密切相关。

用吸附剂XAD-7从氯化物溶液中回收金时Fe（Ⅲ）、Te（Ⅳ）的竞争吸附

在此报道中，介绍了对氯化金属络合物在聚合物吸附剂XAD-7上竞争吸附进行的一系列实验研究。主要包括：将溶解在盐酸和碱性金属氯化物溶液中的Au（Ⅲ）、Fe（Ⅲ）和Te（Ⅳ）作为基准化合物，然后测定出其中各元素以及二元体系的吸附平衡，另据吸附体的活性可看出所测数据有一定的相互联系。最后，将实验所确定的有较为明显扩散系数的平衡体系应用到多成分混合物平衡曲线的模拟实验中。

N，N-二烃基吡啶-3-羟基酰胺中的烷基链长对从氯化物溶液中萃取Cu（Ⅱ）的影响：Alcksandra Borowiak-Resterna，et al．，Solvent Extraction and Ion Exchange

用酰胺氮上的2个丁基、己基或辛基烷基合成3种烟酰胺衍生物，在恒定的离子强度(I=1．0)下，这些典型的独特化合物可被用于从酸性氯化物溶液中萃取Cu(Ⅱ)。在萃取期间，N，N-二烃基吡啶-3-羟基酰胺与Cu(Ⅱ)和氯化物离子形成2种萃合物，在这些萃合物中，Cu(Ⅱ)，

用Cyanex923／煤油溶液从氯化物溶液中回收并分离Ir（Ⅳ）和Ru（Ⅲ）

C.S.Kedari等用溶解在煤油中的Cyanex923（C923）进行了从氯化物溶液中回收并分离Ir（Ⅳ）和Ru（Ⅲ）的液-液萃取试验。在不同的试验条件，如水相中H^＋、Cl^-浓度，有机相中的浓度和温度下研究了萃取效率。萃入到有机相中的金属萃合物对于）和Ru（Ⅲ）分别是IrCl4·2C923-HIrCl5·C923和HRuCl4·C923。温度升高，Ir（Ⅳ）（D（Ir）和Ru（Ⅲ）（D（Ru））的分配比下降。相对于D（Ru），D（Ir）下降的更大。用蒸馏水可实现定量反萃取。试验发现，几种反萃取溶液中，抗坏血酸最合适用于反萃取。用从1：1混合物中分离Ir和Ru获得的有关数据解释用不同溶液获得的各自的净化因数。在不同的水相盐酸浓度下，考察了常与Ir和Ru伴生的金属杂质，如Rh,Cu,Ni,Pb,Pd,Pt，Bi，Te,Fe和Sn的抗坏血酸的萃取行为。

用稀氯化物溶液中的水合臭氧浸出金和钯

在环境温度和低的（0．1mol／L）H^＋和Cl^-浓度下，从金属碎屑中回收金和钯，Rh和Pt不反应，而Cu，Ni，Ag等金属可以通过先前的O2／H^＋和O2／O3／H^＋预处理而被去除。金和钯溶解在O3／Cl^-／H^＋中，形成AuCl4＋和PdCl54^2＋。浸出研究表明，对于Au和Pd，钝态区域分别为ρ（Cl^-）〈0．01mol／L和ρ（Cl^-）〈0．05mol／L。在非钝态区，速率与H^＋和Cl^-浓度关系不大。在ρ（Cl^-）≤0．1mol／L时，氯和次氯酸的二次形成可忽略不计。