考虑滤失的页岩裂缝内支撑剂自由沉降速度计算模型

为了研究滤失因素对支撑剂沉降速度的影响,将R-Z模型、阻力系数模型和页岩孔隙内滤失速度模型进行耦合,建立了在裂缝中受滤失影响的支撑剂沉降速度计算模型,研究黏度、孔隙半径、滑移长度和砂比对支撑剂沉降规律的影响。结果表明:随着滤失量的增加,支撑剂沉降速度在200~400 s内迅速降低;滤失会导致不同黏度下的支撑剂沉降速度发生交汇,之后黏度与沉降速度呈正相关;文中模型预测结果与前人数据相比平均误差为13.88%,验证了该模型的准确性。

厚松散层薄基岩煤层开采地表沉降速度及其影响因素研究

为研究厚松散层薄基岩煤层开采引起的地表沉降速度变化规律,以淮南矿区某矿110801首采工作面为工程背景,采用有限差分软件FLAC3D分别对不同开采速度、采高、采宽、松散层厚度和基岩层厚度条件下煤层开采地表沉降速度进行模拟研究,分析地表沉降速度变化规律及各影响参数对地表沉降速度的敏感性大小。结果表明:地表沉降速度随开采速度、采高、采宽的增大而增大,但随基岩层厚度、松散层厚度的增大而减小;地表最大沉降速度随开采速度、采高、采宽的增大而线性增大,随松散层厚度的增大而线性减小,与基岩层厚度呈幂函数减小关系;各影响因素对地表最大沉降速度的敏感性从大到小依次为采宽、基岩层厚度、松散层厚度、开采速度、采高。

UASB反应器中颗粒污泥的沉降性能与终端沉降速度

从流体力学角度,通过建立沉降速度模型探讨了UASB反应器中颗粒污泥的沉降性能与终端沉降速度.计算结果表明,(1)绝大多数颗粒污泥的沉降过程属于过渡区(1<Re<100)而非层流区,其沉降速度与直径成正比,可用Allen公式进行计算;(2)颗粒污泥的终端沉降速度远高于厌氧反应器中废水的上流速度,其良好的沉降性能解决了在高负荷情况下污泥的流失问题.所建模型能较好地反映实际条件下的情况,为厌氧反应器的工艺设计与正常运行提供理论依据.

固体颗粒在液体中沉降速度的计算方法评述

固体颗粒在液体中的阻力系数和沉降速度的计算直接关系到现场有关工艺的设计。在固、液多相流计算中普遍采用漂移流动模型 ,固相在静止液体中的沉降速度是建立漂移流动模型的基础 ,因此 ,有必要深入了解固体颗粒在静止液体中的沉降动力学特性。综述了固体颗粒在静止液体中发生自由沉降和干涉沉降的阻力系数和沉降速度的计算相关式以及这些相关式的使用范围 ,并且考虑了颗粒形状和边界条件等因素对沉降速度的影响。

下纲重量和放网速度对金枪鱼围网下纲沉降速度的影响

作为围网网具主要性能,沉降性能直接关系到围网作业的捕捞效率,通过模型试验研究不同因素对金枪鱼围网沉降性能的影响,对改进金枪鱼围网沉降性能具有重要意义。本文通过2009年10月24—26日在千岛湖进行的金枪鱼围网模型试验,采用一般线性模型(GLM)分析下纲重量和放网速度对围网下纲沉降速度的影响。结果表明:(1)下纲重量和放网速度对下纲各部分沉降速度均有显著影响(P<0.05),但两者间交互作用不明显(P>0.05)。(2)下纲重量在0.795 kg/m时,下纲中部和后部沉降速度明显比其它组快(P<0.05);下纲中部沉降速度和下纲重量间关系式为:V=0.114 6w+0.103 2(R2=0.871)。(3)随放网速度变快,围网下纲沉降速度加快,在放网速度为1.05 m/s时,下纲前部和后部沉降速度明显比其他组快(P<0.05);下纲中部沉降速度和放网速度间关系式为:V=0.072 6s+0.113 8(R2=0.983)。

重力式油气水分离场中液滴沉降速度模型分析

在流体力学指导下，通过对重力式分离场中分散相液滴行为特性的分析，阐述了在工程实际应用中的油气水分离设备采用传统的液滴沉降速度模型的局限性；初步探讨了分散相液滴碰撞聚合后，其铅垂运动速度和分离时间及液滴粒径的关系；对具有碰撞聚结现象的液滴和孤立液滴二者在沉降速度、分离时间及水平位移方面进行了分析比较；推导出具有碰撞聚结现象的液滴沉降速度模型；提出了在今后重力式油气水分离设备设计中，采用碰撞聚结沉降速度模型进行设计的必要性。

五种杂草种子沉降速度

在室内无风条件下,研究了加拿大一枝黄花(Solidago canadensis)、紫菀(Aster tataricus)、小飞蓬(Conyza canadensis)、山莴苣(Lagedium sibiricum)和芦苇(Phragmites communis)等5种具有风传扩散潜力的杂草种子的沉降速度,并对5种杂草种子的远距离扩散能力进行了推测。结果表明:在不受其他作用如气流等影响的情况下,加拿大一枝黄花、紫菀、小飞蓬、山莴苣和芦苇等5种杂草种子,分别在0.5、1.0、1.5和2.0m等4个高度自由释放一定数量的种子,记录其种子在各个高度的沉降时间,该5种子沉降速度依次为14.1、20.4、20.8、23.3和33.3cm·s-1;5种杂草种子中加拿大一枝黄花种子沉降速度较慢,更适于长距离风传扩散。

全尾砂絮凝沉降速度优化预测模型

建立全尾砂沉降速度GA-SVM优化预测模型,利用遗传学算法对全尾砂沉降速度进行优化预测。建立支持向量机(SVM)回归预测模型,采用训练集对模型进行训练,以验证集预测值的均方误差作为适应度函数,通过遗传算法(GA)对SVM模型参数进行优化选择,应用优化得到的SVM模型对预测集进行预测。以司家营铁矿为例,在絮凝剂单耗8.6 g/t、尾砂浓度18%条件下,沉降速度即可达到1.31 m/h,满足生产需要,比原生产所需絮凝剂单耗减少14%。应用表明:该预测模型具有较高的实用性,为全尾砂沉降速度优化预测提供一种全新思路。

长江口北槽口外细颗粒悬沙沉降速度

提供了一种计算长江口外细颗粒悬沙沉降速度的方法.利用流速仪和声学悬浮泥沙观测系统,获得了长江口北槽口外大潮水流、悬沙浓度垂线分布资料.采用落憩时刻(1100h)的悬沙浓度7条垂线分布资料,通过Rouse公式拟合,计算了与悬沙浓度垂线分布曲线相对应的细颗粒悬沙沉降速度,计算结果相对集中于3.0～4.

长江口南汇近岸水域悬沙沉降速度估算

长江口南汇近岸水域 1 994年 9～ 1 0月大、小潮期间悬沙浓度实测资料分析表明 ,涨潮或落潮平均悬沙浓度在垂向上呈指数分布 ,拟合Rouse(1 93 7)公式。据此 ,探索应用Rouse公式计算河口近岸水域悬沙沉速的分步求解法 :先由涨 (落 )潮平均悬沙浓度和相对水深求出公式中的悬浮指标 ,再通过参数的确定从悬浮指标中反推出悬沙沉速。用这一方法近似计算得到南汇近岸水域的悬沙沉速 :涨潮阶段平均为 3 46mm s,落潮阶段平均为 3 0 0mm s;全水域变化在 2 1 4～ 4 3 8mm

水力旋流器颗粒沉降速度与分离粒度研究

在试验和流场数值模拟的基础上,对水力旋流器内部固体颗粒的运动行为进行了具体的研究。通过对固体颗粒的运动和受力分析发现固体颗粒在沉降过程中径向合力几乎处处为零,不存在所谓的径向合力为零的一个平衡轨迹面,但存在着一个径向沉降速度为零的轨迹面,这一轨迹面就是平衡轨迹面法所要寻找的;首次推导出了该轨迹面半径与固体颗粒直径、水力旋流器自身几何参数以及操作参数之间的定量表达式。

用MM5模式和阻力模型计算硫化物的干沉降速度

使用NCEP资料 ,由中尺度气象模式MM 5产生中国东部及附近地区详细的边界层气象场 ,使用类似于RADM中的阻力模型 ,计算了该地区 2 0 0 0年 3月 2 2～ 2 7日硫化物 (SO2 、SO2 -4 )的干沉降速度的区域分布 ,以及典型地区的干沉降速度随时间的演变 ;讨论了不同阻力对硫化物干沉降速度的影响 .结果表明 :随着下垫面类型和气象条件的不同 ,硫化物的干沉降速率有着明显的时空变化 ,尤其是当有天气系统(如锋面 )时 ,污染物的干沉降速率明显增大 .对SO2 来说 ,不同的下垫面条件、不同的气象条件下 ,三种阻力的相对重要性不同 ;对SO2 -4 来说 。

泥沙沉降速度实验研究方法回顾与评述

在总结回顾国内外泥沙沉降速度测量方法的基础上,重点介绍了两种可以应用于土壤侵蚀过程模型的实验方法:G riffith沉降管法和BWT沉降管法,并根据我国水土流失的实际情况,提出了在研究我国侵蚀泥沙沉降规律时需要解决的问题。

南海盆地新近纪浮游有孔虫带、气候、生物生产力爆炸事件和沉降速度的转换时限

依据浮游有孔虫带的研究，南海北部浅海区LH-19-4-1井和南海北部陆坡区ODP1148站更新世的N22带，晚上新世的N21带和N20带，早上新世的N19-N18带，中新世的N17带至N4带，和晚渐新世的N3带（N3带=P22带）的地层相当，可以对比。如生物多样性在时间上的变化所示，南海北部浅海区，从晚渐新世的N3带末期至更新世N22带经历了五次降温事件（C1-C5）。C1,晚渐新世N3带末期（23．20～23．40Ma），可能相当于Mi-1事件；C2，早中新世早期N4带中晚期（22．50～21．80Ma），它与Mi-la事件相当，C2降温事件在陆坡区也有反应；C3，早中新世晚期N7带早中期（17．15～17．10Ma），可能相当Mi-lb事件；C4，中中新世中期N10带晚期（14．65～14．60Ma），可能与Mi-3事件相当；C5发生于早更新世N22带早期。14．60Ma是C4事件结束的时限、是本区古环境长时间尺度变化的时限，也是南海盆地在新近纪期间的沉降速度由慢速转入快速的时限。它还可能是青藏高原在中中新世中期开始由慢速隆升转入中速隆升变化的时限。本区从晚渐新世末期至更新世早期的环境为中-外浅海环境，在此期间，共有五次生物生产力爆炸事件（BEE1-BEE5）。BEE1和BEE2发生在早中新世早期N4带，23．2～21．5Ma期间；BEE3发生在早上新世N18-N19交界处，4．80Ma；BEE4发生在晚上新世晚期N21带，3．10～1．80Ma期间；BEE。发生在早更新世初期，1．60Ma。爆炸事件期间的生物生产力高出非爆炸事件期间平均生产力5～11倍，为原生油气藏提供了丰富的物源，给探寻原生油气田提供了重要的信息。

气溶胶粒子在矩形风管中沉降速度的试验研究

用滑石粉来模拟气溶胶粒子,对矩形风管系统(材料为镀锌钢板)的直管段和弯管段在不同的风速和粒径下,测定了不同风管表面的沉降速度,分析了它们之间的关系。试验结果表明,风管断面的沉降速度随风速和粒径的增大而增大;对于水平直管段,同一断面下底面的沉降速度最大,侧壁面次之,顶面最小;对于弯管段,外侧壁面和顶面的沉降速度比直管段有明显增加,内侧壁面减小。

球形岩屑在赫—巴流体中的沉降速度

钻井时,井眼中的岩屑颗粒在其自重作用下会克服泥浆的阻力而以一定的速度沉降。为了及时有效地将岩屑从井眼中携出,必须使环空中泥浆上返速度大于岩屑的沉降速度。钻井实践及有关实验表明,泥浆的流变性是影响岩屑沉降速度的重要因素,而岩屑沉降速度又是合理确定钻井水力参数及调整泥浆性能不可缺少的依据。因此,深入研究岩屑在环空泥浆中的沉降规律是很重要的。本文将钻井泥浆当作赫—巴流体(Herschel-Bulkley fluid)来处理,应用等效粘度概念,在小雷诺数条件下,探讨了球形岩屑在赫—巴流体中的沉降问题,提出了沉降速度的计算公式,公式反映了泥浆密度、流变参数及岩屑粒径和岩屑密度与沉降速度的关系,得到了当沉降速度为零时的不沉粒径与泥浆性能参数之间的关系式,文中还给出了计算实例。经应用前人资料验证,证明文中理论与实验结果相符。本文的沉降速度公式可供现场计算时参考。

乳化水在沉降罐中的沉降速度

针对某采油厂联合站5 000 m3沉降罐脱水效果较差的问题,从加快水的沉降速度入手,建立了乳化水的数学模型,结合现场实际的生产情况,对沉降罐温度、加热炉负荷等具体原因进行了分析,提出了有效的解决措施。

长白山天池火山千年大喷发空降浮岩碎屑的形貌特征和最终沉降速度

碎屑的形貌参数是计算碎屑最终沉降速度公式中的一个重要参数,而以往在计算中只是把碎屑假设为球形或椭球形,未对其进行详细研究。通过对长白山天池火山千年大喷发产生的空降碎屑的形貌分析得到一些新的认识:空降碎屑以浮岩为主,浮岩碎屑的形态不规则,从等轴状到拉长状,从次圆状到棱角状都有。随着浮岩碎屑粒径的减小,颗粒拉长现象明显,拉长碎屑的比例从15.02%上升到47.5%。并且,浮岩碎屑的粒度越小,颗粒棱角状越明显。通过对样品的形貌分析,得到其平均形态参数F=0.72。如果假设长白山天池火山千年大喷发浮岩碎屑为球形(F=1)时,计算的最终沉降速度是浮岩碎屑形态参数F=0.72时最终沉降速度的1.52倍,而当假设颗粒为椭球(F=0.5)时,计算的最终沉降速度是浮岩碎屑形态参数F=0.72时最终沉降速度的0.89倍。风速为10m/s时,不同形态参数的碎屑的沉积等厚线图显示,火山碎屑的扩散范围随着形态参数F值的减小而扩大。以上分析充分说明,碎屑的形貌特征对其最终沉降速度和扩散范围都具有较大的影响,今后在模拟火山碎屑扩散和灾害预测时应该充分加以考虑。

微波萃取器内流体的沉降速度分布

为了考察自行设计的微波萃取器是否符合连续生产时流体流动的要求 ,用激光多普勒速度测量 (LDA)的方法测定了该萃取器内流体的沉降速度。着重考查了沉降速度在不同旋转度θ上的分布 ,并将测得的数据用Matlab软件编程序画出二维图。得到该萃取器应选用较大流量例如Q≥ 1 6 0L

风管中颗粒物沉降速度的解析法预测模型

在分析颗粒在紊流边界层中运动机理的基础上,根据沉降速度的定义,推导出了浓度边界层微分方程及其解析解,进而得到了颗粒无量纲沉降速度的解析表达式.利用经典实验数据验证了该解析法模型的正确性.最后,对不同粒径颗粒在不同风速下的无量纲沉降速度进行了预测.预测结果表明:风速越大,颗粒的无量纲沉降速度也越大.