细胞冻融破碎对城市污泥中重金属浸出浓度的影响

利用反复冻融的方法对污泥细胞进行破碎,考察处理前后污泥重金属的浸出浓度和形态分布的变化,并通过扫描电镜和红外光谱分析污泥中微生物细胞形貌和有机化合物含量的变化.结果显示,经过细胞破碎处理后,污泥中重金属的浸出浓度增大,锌、镍、铬、镉和铜的浸出浓度比原始污泥分别增加了9.7%、5.1%、25%、9%和50%.不稳定态增加,锌和镍的不稳定态分别增加了20.4%和37.9%,锌、镍、铬和铜的有机态分别减少了4.2%、8.2%、1.2%和5.1%.细胞发生了形貌上的变化,细胞体破碎程度严重.细胞EPS以及污泥中的蛋白质、羧酸、多聚糖等有机基团含量明显减少.细胞破碎后污泥浸出浓度增加的主要原因是污泥中有机态的重金属转化成了其他不稳定态的重金属.

浓缩茶浸取主要技术条件对浸出浓度的影响

本文以绿茶为原料、热水作溶剂，进行了茶的粒度、浸泡预处理和浸取次数等技术条件对浓缩茶浸取的影响试验。测定了浸出浓度的动态变化状态，探讨了浸取较优技术条件。

掺绿砂改良土中铅离子浸出浓度影响因素分析

利用不同pH值的渗滤液对掺绿砂改良土进行注渗试验,通过试验数据分析,得出改良土中铅离子的浸出浓度受渗滤液p H值、掺砂率和浸出时间等因素影响的结论,其中渗滤液pH值越低,改良土中铅离子浸出浓度越大,当掺绿砂率为30%～40%时铅离子浸出浓度最小,铅离子浸出浓度随时间变化呈指数函数衰减。

几种浸出方法重金属浸出浓度与浸提率差异的研究

以某废弃化工厂产生的铬渣,采集的铬污染土壤及配制的铅污染土壤为样品,对比了国内和美国环保几种常见浸出方法的浸出浓度、浸提率并提出相关影响因素;实验结果表明:阳离子(如Cr^(3+)和Pb^(2+))的浸提率主要受到重金属的存在形态、H^+离子的离子交换作用和固态基质的酸蚀这3种因素影响,通常固态基质酸蚀作用影响较大,pH越低,浸出率越高;阴离子(如CrO_4^(2-))的浸提率主要受到OH^-离子的离子交换作用和固态基质的酸蚀2种因素影响,通常固态基质的酸蚀影响大于OH-离子的离子交换作用;浸出浓度同时受浸提率和液固比的影响,可能导致出现高浸提率、低浸出浓度的现象。

生活垃圾焚烧飞灰中铅镉浸出浓度的影响研究

研究上海、广州和成都三地的飞灰钙含量、酸中和容量与飞灰浸出液pH之间的关系,并运用多元线性回归方程分别预测铅镉浸出浓度与钙含量和铅镉含量之间的关系。试验结果表明:飞灰中钙含量与浸出液pH之间呈现一定的正相关关系。通过酸中和容量与钙含量之间的比对,钙含量可以反映飞灰中碱性物质的量。飞灰中铅和镉浸出浓度在一定程度上可以分别由钙含量及铅含量或镉含量确定。

飞灰铅镉浸出浓度与钙含量的相关性分析

本文运用多元线性回归方程分别模拟飞灰中铅的浸出浓度与钙含量、铅含量的关系,分析镉的浸出浓度与钙含量、镉含量的相关性。多元线性回归分析表明,飞灰中铅的浸出浓度可以由钙含量和铅含量进行预测,镉的浸出浓度可以由钙含量和镉含量进行预测。

铬污染土壤对水泥熟料强度和铬浸出浓度的影响

为探索水泥窑协同处置铬污染土壤(CCS)的可行性,用CCS部分替代硅质原料配制生料,于1 400℃煅烧成熟料,通过化学分析、强度测试、浸提实验及XRD/SEM分析,研究了CCS对生料易烧性、熟料强度及六价铬/总铬(Cr(VI)/∑Cr)浸出浓度的影响。结果表明,CCS能改善熟料烧成,掺量从0到15%,熟料中f-CaO含量略有下降,硬化试体的3 d、28d、90 d强度略有提高。Cr(VI)/∑Cr浸出浓度随CCS掺量增加而增大,但随养护龄期延长而减小;当CCS掺量小于8%时,熟料3 d至90 d水化物的浸出液中,Cr(VI)浓度均低于0.05 mg/L,符合II类地表水环境质量标准限值。铬离子浸出毒性减小是由于铬在熟料矿物和水化产物中的固溶以及水化产物对它的包裹封固作用。研究表明,水泥窑协同处置CCS是一种可行的无害化处理和资源化利用途径。

CGF固化/稳定化重金属污染土强度及浸出特性

通过CGF(由电石渣、粒化高炉矿渣、粉煤灰组成的固废基固化剂)固化/稳定化不同土质种类(由不同黏粒、粉粒、砂粒配比调配)、不同复合重金属(Cu、Ni、Pb、Zn)含量的污染土,借助宏微观试验研究固化/稳定化污染土的强度特性、重金属浸出特性以及固化/稳定化机理.研究结果表明:CGF固化/稳定化重金属污染土强度和重金属浸出浓度主要由养护龄期、重金属含量和土质种类共同决定;随着养护龄期的增加,固化/稳定化污染土强度逐渐增加,但不同重金属含量的强度变化规律不同,存在重金属“临界含量”;随着养护龄期的增加,重金属浸出浓度逐渐减小,其浸出浓度变化规律亦存在重金属“临界含量”,该“临界含量”由养护龄期和土质种类控制,固化/稳定化Clay污染土在7,28,90d的“临界含量”分别为200,300,600mg/kg,28d时固化/稳定化Clay、CSSM511、CSSM111污染土“临界含量”分别为300,200,200mg/kg,固化/稳定化CSSM011污染土不存在“临界含量”.CGF固化/稳定化重金属污染土作用机理包括固化剂对重金属离子的化学沉淀、包裹、吸附、离子交换等稳定化作用和土中黏土矿物对重金属离子的稳定化作用.

苯醚甲环唑在茶汤中浸出质量浓度及浸出率的影响因素

研究茶叶冲泡过程中苯醚甲环唑在茶汤中的浸出质量浓度,并探讨不同冲泡条件对茶汤中苯醚甲环唑浸出率的影响。试验结果表明,茶汤中苯醚甲环唑浸出质量浓度与浸出率随冲泡水温的升高和冲泡时间的延长而不断增加;而冲泡次数的增加,茶与水质量比的扩大,则使苯醚甲环唑的浸出率下降;茶叶苯醚甲环唑含量增加,茶汤中苯醚甲环唑浸出质量浓度相应增加,浸出率反而下降。

城市生活垃圾焚烧飞灰重金属的浸出特性

对用流化床焚烧炉混烧垃圾和煤的布袋飞灰进行了重金属的TCLP(ToxicityCharacteristicLeachingProcedure)浸出特性实验,探讨了液固比、初始pH值及浸出时间对飞灰中重金属Pb、Cr、Cd、Ni、Cu、Zn的浸出影响。结果表明,重金属的浸出量都随着液固比的增加而增加,其中Cr、Cu一般呈上升趋势,Cd、Ni、Zn在液固比大于20时曲线变化较平缓,Pb的浸出规律比较特殊,有一个明显的波峰和波谷。重金属在浸取液的pH≤2 90时的浸出浓度远远大于pH≥4 03时的浸出浓度。Pb、Cr、Zn随着浸出时间的增加,浸出浓度下降,而Cd、Ni上升,Cu是先上升后下降。在液固比、初始pH值及浸出时间这三个影响因素中,pH值对重金属的浸出影响较大,重金属在酸性环境下较易浸出。

有机酸对污染底泥中Zn和Pb浸出的影响

采用2种污染底泥,比较研究3种低分子有机酸及pH值对底泥中重金属Zn和Pb浸出的影响.结果表明,3种低分子有机酸对供试底泥中Zn和Pb都具有浸出作用,有机酸对Zn的浸出能力大小为:柠檬酸>苹果酸>酒石酸;对Pb浸出能力大小为:柠檬酸>酒石酸>苹果酸.Zn、Pb的浸出浓度随有机酸浓度的升高和pH值的降低而增加,有机酸对重金属的浸出能力大于无机盐.在有机酸条件下,底泥中重金属的浸出能力为:Zn>Pb.

废干电池浸出的试验研究

以锌碳电池和碱性锌锰电池为实验对象,通过固体废物浸出毒性试验,探讨废电池在不同破坏程度、不同pH值和不同浸取级数条件下的浸出规律。试验发现,锌碳电池中Pb、Cd、Zn、Mn浸出浓度相对较高,碱性锌锰电池中Cu、As、Hg浸出浓度较高。对于锌碳电池,中性浸取剂和酸性浸取剂影响不大,而对于碱性锌锰电池,酸性浸取剂条件下浸出浓度反而较低。锌碳电池和碱性锌锰电池都是在完全破坏条件下浸出浓度高。在实际中,电池外壳腐蚀是一个缓慢的过程。

垃圾焚烧飞灰中As和Hg的粒径分布及浸出特性研究

研究重庆市某垃圾焚烧发电厂不同粒径飞灰中As和Hg的分布特性及飞灰中As和Hg的浸出毒性,探讨浸出液初始pH值、液固比及浸出时间对飞灰中As和Hg浸出的影响。结果表明,飞灰粒径<100μm时,As含量随粒径的增大而增大,粒径>100μm时,As含量则随粒径的增大而减小;飞灰粒径<1 000 μm时,Hg明显表现出向小颗粒富集的趋势。其中,75～100 μm灰飞中As含量最高,是粒径<38μm飞灰中As含量的10.73倍;粒径<38 μm飞灰中Hg含量最高,是250～1 000 μm飞灰中Hg含量的3.68倍。垃圾焚烧厂飞灰中As和Hg的浸出质量浓度分别为(2.85±0.87)mg/L和(0.20±0.06)mg/L,其中Hg的浸出毒性超过国家限定标准(0.10 mg/L),是危险废物。As和Hg的浸出量随浸出液初始pH值的减小而增大,随液固比的增大而增大;As和Hg在浸出液初始pH<4时的浸出质量浓度较大,表明飞灰中As和Hg较易在酸性环境下浸出。随着浸出时间的增加,As的浸出量总体上呈上升趋势,而Hg的浸出量总体上呈下降趋势。本研究为垃圾焚烧飞灰的无害化处理和资源化利用提供了依据。

掺绿砂改良土的重金属浸出试验研究

通过搅拌和柱渗两种室内浸出试验方法,对土–绿砂、土–绿砂–石灰改良土在中性、酸性(模拟酸雨现象)两种浸出条件下,Zn,Fe,Mn,Pb,Cu,Cd金属离子的浸出规律进行研究。旨在获得在酸性和中性条件下,土–绿砂、土–绿砂–石灰改良土重金属离子的浸出规律。结果表明:所测的6种离子,只有Fe,Mn,Pb没有满足《生活饮用水卫生标准》;当将绿砂和绿砂改良土置于地下水位以下时,土中Zn,Mn,Cu,Cd离子的浸出浓度不比绿砂和绿砂改良土小;pH值对绿砂和绿砂改良土中Pb离子浸出浓度影响极大,酸性条件下浸出浓度极大,加石灰的试样渗出浓度极小;初始浸出浓度并不随着掺砂量的增加而增加;绿砂中Pb的离子呈指数曲线状有规律浸出。

含铬熟料的烧成、水化及其浸出毒性

为探索水泥窑协同处置含铬固体废弃物的可行性,通过测定熟料的f-CaO含量、强度、铬浸出浓度,以及分析熟料的矿物、水化产物和水化放热,研究了CrO3对熟料烧成、水化及浸出毒性的影响规律及机制。结果表明:当CrO3掺量低于2%时,熟料的f-CaO含量和3d、28d、90d强度随掺量的变化不明显;Cr(Ⅵ)/∑Cr浸出浓度随CrO3掺量增加而增大,随养护龄期延长而减小。当CrO3掺量小于0.25%时,熟料Cr(Ⅵ)浸出浓度均低于0.05mg/L,符合Ⅱ类地表水环境质量标准限值;当CrO3掺量较高时,抑制C3S形成,并显著延缓水化;熟料对铬的固化可归因于熟料矿物和水化产物对铬的固溶和包裹。掺加少量CrO3对熟料烧成、水化、性能均无不利影响,产品的环境安全性能够得到保证,水泥窑协同处置含铬废弃物是值得深入研究的技术途径。

碧螺春茶的主要呈味物质浸出规律的研究

通过冲泡水温与冲泡时间、冲泡水温与冲泡次数双因子的正交实验,对碧螺春茶汤中的游离氨基酸总量、茶多酚、咖啡碱和水浸出物的浓度及其浸出比率的变化进行分析,结果表明:冲泡时间与各有效成分的浸出量均呈对数相关,同等条件下,游离氨基酸与咖啡碱的浸出比率大于茶多酚。比较不同冲泡次数,各成分在第1泡或第2泡时达最高值,而后迅速下降。经5次冲泡后,氨基酸的浸出比率之和与冲泡5分钟接近,茶多酚与咖啡碱则明显高于冲泡5分钟的处理。酚氨比的变化受冲泡时间影响不显著;受冲泡次数的影响很大,达极显著水平。

大冶红星湖重金属污染底泥固化/稳定化及浸出毒性的研究

采用水泥、粉煤灰、矿渣固化/稳定化大冶红星湖重金属污染底泥,考察掺加剂配比、养护期及初始含水率对底泥固化土无侧限抗压强度的影响及浸出毒性研究。结果表明:影响底泥固化土强度的因素按重要性排序为:水泥>矿渣>粉煤灰;水泥、粉煤灰和矿渣掺加量最佳配比为A3B3C3,即水泥∶粉煤灰∶矿渣=13∶25∶15。无侧限抗压强度随着养护期的延长呈现出逐渐增大的趋势,在第21 d强度达到最大值为1 232 k Pa。当初始含水率为60%时,底泥固化土的无侧限抗压强度较大,但随着含水率的增加,强度逐渐降低。底泥固化土中重金属Cu、Pb、Cd、Zn、Cr、Ni浸出浓度均低于《危险废物鉴别标准浸出毒性鉴别》(GB5085.3-2007)中规定的限值。

垃圾焚烧发电厂飞灰浸出毒性的研究

探讨了液固比、初始pH值及浸出时间对飞灰中重金属Pb、Cr、Cd、Ni、Cu、Mn、Hg、As的浸出影响.结果表明:各重金属的浸出量都随着液固比增加而增加,其中Ni、Cu、Mn、Cd的浸出量在液固比大于25后变化较平缓,As在液固比大于60后浸出量有所降低;重金属在浸取液的pH≤1.95时的浸出浓度远远大于其在浸取液的pH≥6.13时的浸出浓度;随着浸出时间的增加,Hg的浸出浓度先下降后上升,Cr的是先上升,30h后变化不大;Cd、Cu、Pb、Ni、Mn浸出时间在2h-6h后浸出浓度迅速减小,As则快速增加,而后都变化不大;在液固比、初始pH值及浸出时间三个影响因素中,pH值对重金属的浸出影响较大,重金属在酸性环境下较易浸出,但Pb在碱性情况下也易于浸出.

铀矿采冶浸出剂浓度的控制探讨

本文以江西某铀矿采冶厂为研究对象,较详尽地探讨了铀矿采冶中影响浸出剂浓度的相关因素,浸出剂在矿石中的耗损情况、计算方法。阐述了降低产品杂质含量和提高产品品位的工艺技巧,提出了适合铀矿生产的工艺流程,对我国的铀矿生产具有现实指导意义。

水泥-过磷酸钙复合材料固化铅污染土的浸出和力学特性

水泥是铅污染土固稳修复常用的固化剂,在修复重度铅污染土时效果较差。而过磷酸钙在稳定铅污染土方面具有溶出风险低、长期稳定性好和环境安全性高的优点。为了研究水泥-过磷酸钙复合材料固化后铅污染土的浸出和力学特性,采用水泥-过磷酸钙复合材料对铅污染土进行固化/稳定化处理,通过浸出试验、无侧限抗压强度试验和渗透试验对固化前后的铅污染土固化体进行浸出和力学特性变化特征对比分析,分别探讨了水泥和过磷酸钙添加量对固化土浸出和力学特性的影响规律。结果表明:水泥可显著改善铅污染土的强度和渗透特性,当水泥的添加量从5%增加到30%时,固化土的抗压强度从0.56 MPa增加到4.78 MPa;渗透系数从8.2×10-7cm/s减小到2.2×10-8cm/s。但水泥在固稳高浓度铅污染土效果较差,当水泥的添加量从5%增加到30%时,固化土的浸出浓度从56.3 mg/L减少到19.8 mg/L,固化土的浸出浓度远高于我国危险废弃物鉴别标准(GB/T 5085.3—2007)。过磷酸钙可显著降低污染土中铅的浸出特性,固化土的浸出浓度从43.5 mg/L减少到0.17mg/L;但过磷酸钙会降低固化土的力学性能。随着过磷酸钙添加量从1%增加到5%,固化土的抗压强度从1.17MPa降低到0.42 MPa;渗透系数从3.0×10-7cm/s增加到1.3×10-6cm/s。因此,在铅污染土实际工程中应根据实际的场地工况和修复目标,合理选择水泥和过磷酸钙的配比,保证修复后的铅污染土强度特性和浸出特性均满足修复标准。