宁波地区典型淤泥质粘土工程特性

总结宁波地区120个软土地基工程的试验成果,采用数理统计和室内土工试验方法,系统分析研究了宁波地区典型淤泥质粘土的物理力学指标特征、各指标间的相互关系以及固结主要参数,并与我国其他地区软土相关工程特性进行比较,揭示了宁波地区典型软粘土工程特性,即:天然含水率与孔隙比、重度与孔隙比、液限与塑性比相关性非常好;建立的宁波地区软土经验公式不同于其他软土地区。此外,结构性对该地区软土工程性状影响较大,固结系数和次固结系数都受其影响,且影响程度异于其他地区。

苏州阳澄湖地区淤泥质粘土工程地质特性探讨

苏州阳澄湖周围的沼积湖积平原存在一种性质较为特殊的淤泥质粘土,其亲水性粘土矿物含量和液塑限指标均较高,但在天然状态下虽具一定的胀缩性却未达到膨胀土的标准,可是经过扰动压实后,随着干密度的增大和含水量的减少却表现出较强的胀缩性,即转变为“人工膨胀土”[1]。本文通过苏州阳澄湖东北方向某一级公路附近3个取土场土样的试验分析,探讨了此地区这种淤泥质粘土的特殊性,为以后的工程施工提供了科学依据。

淤泥质粘土在冲击荷载下固结机理研究及应用

越来越多的理论研究和工程实践表明,动力排水固结法加固淤泥质饱和软粘土地基是行之有效的。其实质是在淤泥质饱和软粘土层上铺设渗透性能好的素填土或碎石土,在冲击能作用下形成“硬壳层”,该硬壳层充当冲击能量向深部饱和软粘土传播应力的载体,土体中被冲击荷载激发出来的孔隙水沿着布置在软土地基中的空间排水网络排出,土体得以固结,强度提高。围绕动力排水固结法加固淤泥质饱和软土地基的加固机理和施工工艺这一课题,利用土动力学方面的分析手段进行了如下系统的研究: (1) 评价了广西钦州港淤泥质饱和软粘土的工程特性,并对强夯处理前后土的物理力学指标之间的相关关系的变化作了比较。提出了室内动力固结试验装置的设计思路,并验证了改造后的动力固结装置模拟现场动力排水固结施工的可行性。在室内试验的基础上,对冲击荷载作用下的饱和软粘土的冲击应力、孔压和变形规律进行了系统的研究,提出了饱和冲击能量、合理冲击击数、冲击遍数、冲击能量大小和施加顺序等施工工艺要素的确定方法。 (2) 就排水措施的使用、不同固结状态以及固结围压大小几个方面对原状土样和重塑土样在冲击荷载下的动态响应特性的影响进行室内试验,发现原状土样与重塑土样在动态响应上的异同,指出由于软土具有一定的结构性。

振动沉管灌注砂桩在处理淤泥质粘土地基中的应用

介绍了振动沉管灌注砂桩在处理淤泥质粘土地基中的应用和施工工艺;并对处理后地基进行了静栽试验以及沉降观测,观测结果表明承载力有明显提高,而沉降对周围的影响却较大。

淤泥质粘土层地基的强夯试验研究

根据某港区工程陆域不同区域的工程地质条件 ,进行了不同的强夯试验 ,对夯坑周围地表变形、土体水平位移以及孔压的增长和消散进行观测 ,并采用载荷试验、静力触探和土工室内试验对强夯加固效果进行了检验。研究表明 ,采用强夯法加固以吹填砂为覆盖层的饱和软土地基是可行的 ,有效加固深度可达到 6～ 8m。由于吹填砂层和淤泥质粘土层中的粉细砂薄层有利于孔隙水压力的消散 ,强夯法处理该类地基时 ,可以不设置竖向排水体。

淤泥质粘土地基加固处理技术

结合成都龙潭寺淤泥质粘土地基处理工程的实例,介绍采用碎石桩法与CFG桩法相结合的方法对淤泥质粘土地基处理的主要控制参数、技术方案和施工方法。检测结果表明其加固效果均达到设计要求。

上海淤泥质粘土注浆劈裂效应的细观分析

劈裂注浆是目前应用最广泛的一种注浆方法,理论研究落后于实际应用。基于颗粒流理论中的流固耦合原理,对上海淤泥质软粘土劈裂注浆过程进行了颗粒流模拟研究,从细观角度研究了土体劈裂过程中裂隙的形态以及土体孔隙率、应力变化,并与相关的试验结果进行比较。结果表明,运用颗粒流理论及程序研究土体注浆劈裂问题是可行的,且在可视化角度上具有很好的优势,可以直接观察到土体劈裂产生及发展的全过程。

淤泥质粘土充填地下废弃管道试验研究

以上海城市弃土淤泥质粘土为主要充填材料,掺入适量水和水泥制备泥浆,研究了配制泥浆的流动性能和养护后的力学性能,分析了充填地下废弃管道泥浆的适宜配比。在室内试验基础上以渗流槽为模型,泵入配制泥浆,养护后原位测试槽内泥浆体力学性能,分析以淤泥质粘土配制泥浆充填地下废弃管道的可行性,提出地下废弃管道充填泥浆的合理配比方案。

淤泥质粘土的超载预压试验研究

根据现场采样的室内超载固结试验，对淤泥质粘土超载预压中超载比，超载作用时间及后续变形之间的关系进行了分析研究，实验及分析结果对用排水固结法处理淤泥质地基有重要参考价值．

湖州地区淤泥质粘土CPT参数相关分析

以湖州地区淤泥质粘土层的勘察统计资料为背景,对其静力触探测试参数以及该土层物理力学性质参数进行相关分析,建立了针对湖州地区淤泥质粘土静力触探参数与其物理力学性质参数之间的经验公式。利用经验公式可从静力触探测试参数推算湖州淤泥质粘土的物理力学性质指标,并结合载荷实验参数给出了计算其地基承载力的经验公式,从而可为该区域工程勘察、设计、施工中淤泥质粘土参数的可靠性分析提供依据。

上海淤泥质粘土的Mesri蠕变模型

通过引入Mesri模型 ,即采用双曲线型应力应变硬化模型描述土体的弹塑性性质 ,采用Singh Mitch ell应变速率 时间关系方程描述土体的蠕变特性 ,结合上海淤泥质粘土的有关室内试验 ,分析并得出了上海淤泥质粘土的蠕变型式。模型具有参数少。

预压法加固淤泥质粘土地基的技术分析

淤泥质粘土地基是施工中常见的一种软弱地基,必须预先处理后才可作为地基使用。结合某多层房屋建筑工程淤泥质粘土地基处理案例,讨论袋装砂井竖向排水系统的设计要点、施工操作要点,以及砂袋随套管上拔问题的处理措施等。实践结果表明:通过对处理后的地基进行现场载荷试验,采用袋装砂井预压法加固的淤泥质粘土地基,能达到理想的加固效果,具有施工简单灵活、振动及噪音小、对周围建筑物的扰动小、成本低、效率高等优点。

上海淤泥质粘土的一维固结-蠕变问题

土体的压密过程不仅是固给压缩过程，同时包含有与粘土粘性有关的蠕变压缩过程，利用JianhuaYin模型，用数值方法模拟了上海淤泥质粘土的一维固结-蠕变特性．

圆梁山隧道淤泥质粘土充填溶洞底板钢管桩注浆加固技术

介绍了渝怀铁路圆梁山隧道进口淤泥质粘土充填溶洞的底板钢管桩注浆加固技术 ,并对注浆技术进行了比较详尽的分析 。

长输管线大开挖穿越淤泥质粘土河流的施工方法

近年来,随着长输管线穿越河流技术的不断进步,由于地区气候的差异和地质条件的不同,长输管线穿越河流的方式也在发生变化。长输管线穿越河流时,由于受到河水浮力和水流的影响,容易发生管道的抬高、水平推移,有时候还会悬空和振动,甚至管线会因为产生巨大的压力发生断裂。因此,长输管线穿越河流时,需要根据实际情况实施不同的施工方法。本文主要介绍长输管线大开挖穿越淤泥质粘土河流的施工方法,以及这种方法施行过程中需要注意的问题,并对这类施工方法提出相关建议。

不同地下水位变化模式下淤泥质粘土变形特性与微观结构分析

为揭示地下水位变化对土体变形的影响,本文采用上海第(4)层淤泥质粘土,通过单向压缩试验研究了不同地下水位变化模式下淤泥质粘土的变形特性,并结合电镜扫描与压汞试验进行了微观结构分析。研究结果表明,上海第(4)层淤泥质粘土的变形与地下水位变化密切相关,当地下水位变化引起的荷载小于前期固结应力时以弹性变形为主,大于时以粘塑性为主,等于时则以粘弹塑性为主,同时各级荷载作用下试样孔隙比与加卸荷循环次数满足幂指数函数关系。微观结构分析显示,上海第(4)层淤泥质粘土试验前后均以大孔结构为主,受荷后其高孔隙架空结构逐步向离散型结构演化,颗粒定向分布趋于水平方向。相关结论可为地下水位变化诱发地面沉降的治理与控制提供理论依据与技术指导。

水泥搅拌桩复合土钉墙支护在淤泥质粘土深基坑的应用及危机状态下的应急处理

介绍水泥搅拌桩复合土钉墙支护在淤泥质粘土深基坑的应用,在挖土深度达8.25m电梯井部位采取的加固措施, 以及突发性水平位移变形增大的情况下,及时采取应用预先制订的应急措施。

大型地下室淤泥质粘土层土方开挖施工技术

介绍天津塘沽滨海开发区一商住小区办公楼淤泥质粘土层土方开挖施工,开挖过后引起的支撑结构的变形以及支撑结构环梁拆除后所引起周围道路和建筑物的变形、开裂等注意事项和施工技术问题。

淤泥质粘土地区泵站基础处理方案

在长三角地区淤泥质粘土基础上进行泵站工程的建设,泵站基础处理显得尤为重要,主要是减小泵站基础不均匀沉降,保证机组的正常运行。本方案通过钉形水泥土双向搅拌桩在淤泥质粘土基础的运用,实现了泵站工程在淤泥质粘土地区基础的安全运行。

淤泥质粘土时污水处理厂集水井沉井施工技术

针对淤泥质土层摩阻力较小的特点,阐述采用局部封底增加端阻力来进行沉井施工的技术,该技术具有不受气候及场地条件限制,能连续施工,具有工期短、节省劳动力等优点。