合金元素及热处理规范对D507MoNb焊缝硬度及组织的影响

D507MoNb是低氢型药皮的1Cr13型阀门堆焊焊条,影响其焊缝金属组织及硬度的因素主要有合金元素、热处理规范及焊接工艺规范等,其中合金元素影响最大。因此,弄清其对D507MoNb焊缝硬度及组织之间的相互关系,便于选择合金元素最佳组合,对保证焊缝硬度均匀一致,具有良好的耐磨、耐蚀性能极为有益。

锅炉末再T92管焊缝硬度偏高分析与处理

随着我国超临界机组的迅速发展,使得马氏体型9Cr%钢材料大量使用,而硬度是9Cr%钢材料重要控制指标,本文通过分析末级再热器中T92管焊缝硬度偏高问题并给出了合理热处理工艺方案,为今后处理此类质量问题提供依据。

铬钼合金钢管道焊缝硬度合格范围的探讨

新疆某化工建设项目的铬钼合金钢蒸汽管线在完成焊缝热处理后测定的焊缝硬度普遍偏高。国内外各标准规范对铬钼合金钢管道焊缝硬度合格范围的规定存在着某些差异,采用不同的标准规范进行验收时,可能得出相反结论。为了在铬钼合金钢管道焊缝的施工验收中准确判断焊缝硬度是否合格,文章分析了各主要标准规范存在差异的原因,将焊缝熔敷金属的性能差异和管内介质特性纳入考虑,给出铬钼合金钢管道焊缝硬度合格范围的建议,以利于管道焊接施工验收工作的顺利进行。

P91主蒸汽管道焊缝硬度超标分析

对某电厂在建电站锅炉P91主蒸汽管道焊缝硬度偏高进行分析,其主要原因为:热处理保温不足及防风防雨措施不到位,导致焊后热处理温度不足,回火不充分。

高压导汽P92管道支吊架焊后热处理焊缝硬度的控制

高压导汽P92管道与F91钢板在施工现场制作成支吊架,焊前对管件预热后进行焊接。焊后其焊缝的硬度高达400HBW,焊后必须立即进行高温回火,以减少和降低焊接残余应力。由于结构的形状不同,而且待热处理的焊缝都处于角焊缝位置。若焊后热处理措施不当,很有可能造成焊缝硬度过高或P92钢管部分母材超温,因此硬度不易控制是工程的难点之一。为克服这一困难,经过反复论证、提前组织策划、模拟现场结构条件进行模拟试验,最终焊缝硬度基本均匀并合格。

SA335-P91钢种焊缝硬度的控制

SA335-P91钢焊缝硬度高,一直是现场实际生产过程中遇到的难题之一,DL/T438—2009中规定的焊缝硬度控制在180270HBW,而有些企业标准中要求更为严格,例如《华能电厂P91、P92钢焊接质量检验导则》中规定的焊缝金属的硬度控制范围最佳为190235HBW,硬度低于180HBW或高于250HBW为不合格。本文通过改进和加强焊接和热处理工艺,在实际生产过程中明显改善了其焊缝硬度,达到了华能标准的要求。

SA335P91钢种焊缝侧母材硬度控制

SA335P91钢焊缝硬度高,焊接后需及时进行热处理,为保证焊缝硬度在标准范围内,将热处理温度提至上限(760+10℃),此做法可能造成焊缝两侧母材低于180HB,DL/T 438—2016《火力发电厂金属技术监督规程》中规定管件硬度为180~250HB。文章通过实例进行分析,改进和加强热处理工艺,保证了焊缝两侧母材的硬度。

焊接热处理对12Cr1MOV钢焊缝硬度的影响

此文主要讨论了焊前预热、焊后冷却方式、焊后热处理工艺对１２Ｃｒ１ＭｏＶ钢焊缝组织和硬度的影响，并用表差法和联立方程式法确定了该钢焊缝硬度变化率与热处理温度的关系。

高硬度钢焊缝熔敷金属合金系成分设计

对高硬度钢焊缝合金系进行了合理、科学的选择,确定了焊缝合金元素的质量分数并研制了复合变质剂,设计出了强韧匹配良好的熔敷金属合金层,使高硬度构件在冷焊条件下成为可能。

42CrMo激光焊焊缝组织

42CrMo合金钢C含量高、合金元素含量多、淬硬倾向大,焊接性能差。激光焊接具有功率密度高、焊接变形小等优点,适合焊接传统工艺难焊的同种或异种金属。通过额定功率为3kW的Nd∶YAG固体激光器焊接42CrMo,采用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X衍射、硬度仪分析了焊缝区域组织、成分和硬度变化。研究结果表明:焊缝区域组织为马氏体,热影响完全淬火区的组织为马氏体+贝氏体组织,热影响不完全淬火区的组织为贝氏体。从焊缝正面到焊缝背面的硬度分布表明:由于焊缝正面有保护气体的作用提高了焊缝正面熔池的冷却速度,使焊缝背面的硬度低于焊缝正面的硬度。

高强钢冷裂纹启裂位置判据与焊缝强度匹配的关系

综述了高强钢冷裂纹启裂位置判据与焊缝强度匹配的关系。结果表明,冷裂纹启裂位置判据,是通过焊缝硬度判断高强钢根部焊道冷裂纹启裂位置的冷裂纹敏感性间接判断方法。高强钢冷裂纹启裂位置判据影响因素中,施加应力是冷裂纹启裂或交替萌生的必要条件,而氢浓度和焊缝硬度的变化则是冷裂纹启裂或交替萌生的充分条件。焊缝强度匹配类型与“冷裂纹启裂位置判据”具有良好的对应关系,该关系能很好解释“冷裂纹启裂位置判据”试验中的规律及现象。提出了基于冷裂纹启裂位置判据的焊缝强度匹配实施工艺。

汽车变速器齿轮激光焊缝组织及焊接性能研究

针对未经渗碳热处理和经过渗碳热处理两种焊前状态的齿轮进行激光焊接试验。研究了齿轮激光焊缝组织与缺陷,试验分析了焊缝硬度、拉伸、扭转等机械性能和焊接变形状况。

高强钢厚板机器人激光焊接及接头硬度

采用高功率光纤激光焊接机器人对S355高强钢厚板进行高速焊接,获得无缺陷的焊缝,结合硬度实验研究焊接工艺参数对表面硬度的影响。结果表明：S355钢的基体硬度为190~200 HV时,其热影响区硬度会增加至450~500 HV;随着焊接速度增加或激光功率减小,焊缝平均硬度逐渐升高,热影响区的平均宽度逐渐减小。通过降低焊接速度可以缩小基体与焊缝的硬度差异。

异种钢焊接接头退火工艺研究——焊缝性能与保温时间

利用保护气氛箱式退火炉研究了M42高速钢-X32高强度钢异种钢焊缝的退火过程中,退火保温时间与焊缝、母材M42高速钢及X32高强度钢的硬度关系。研究表明,在炉温为810℃-820℃时,随保温时间的延长,焊缝硬度在退火初期快速下降,然后缓慢下降,且硬度与时间的对数呈线性关系。通过金相显微镜和电子探针X射线分析仪（EPMA）及XRD,分析退火后M42高速钢-X32高强度钢异种钢焊接接头金相组织及元素分布规律及接头处碳化物的形成转化规律。研究表明,退火后,焊缝组织发生再结晶现象,组织成等轴晶,碳化物球化。焊接接头中母材金属元素向焊缝扩散,形成Fe3W3C的M6C型碳化物、Cr23C的M23C型、MC型等碳化物,这些碳化物的形成,从而在组织中增加了许多晶界与相界,促进了碳化物的球化,导致了焊缝硬度的下降。

灰铸铁非铸铁型异质焊缝电弧冷焊焊条的选用

（1）镍基铸铁焊条。特点是焊缝硬度较低、熔合区白口层薄，且呈断续分布，焊缝的颜色与灰铸铁桕近，适用于加工面的焊接。

高熵合金应用于焊接领域的研究现状

高熵合金是近年来发展起来的新型合金材料,突破了传统金属材料仅有1~2种主要组元的限制,通过组元数目的显著增加,合金产生强烈的化学无序效应、显著的迟滞扩散效应及晶格畸变效应,使高熵合金容易获得理想的力学性能,该材料属性特别适用于提高焊接接头的服役性能,应用于焊接领域具有广阔的发展前景。目前,国内外有不少学者尝试把多主元高熵合金应用于焊接领域,文章从焊接材料、焊接方法、焊缝微观组织、焊缝硬度、接头力学性能等方面综述高熵合金在焊接领域的研究现状,揭示高熵合金应用于焊接领域尚需解决的关键科学问题,对该领域未来的研究方向提出了展望。

局部冷焊锤击力的测定及锤击效果探讨

用应变电测法测出了锤击的Ｆ－ｔ曲线及锤击力大小，以此为基础探讨了锤击对焊缝施加影响的机制，焊后在θｐ 以上的锤击，使铸态焊缝经受“铸—锻”联合加工，可显著改善组织形态，减少显微缺陷，增加位错密度和亚晶界，使韧度和强度指标分别提高３０％ 和１５％ ，但锤击不当亦可产生较大的负面作用。

TiB_2/ZL101复合材料与ZL101合金激光焊对比研究

对TiB_2/ZL101复合材料和ZL101基体合金进行激光焊对比研究,结果表明:TiB_2/ZL101复合材料对激光的吸收率大于ZL101基体合金,相同工艺参数焊接时复合材料的焊接深度大于基体合金。由于基体合金导热率较大,使得焊缝上部比复合材料焊缝较宽。在功率一定时,较快的焊接速度(3 m/min)使得基体合金焊缝组织为α相和分布在α相间的针列状共晶体复合组织;而在较慢的焊接速度(2 m/min)时,基体合金焊缝组织为α相和分布较均匀的块状或长针状共晶Si相。复合材料在较快的焊接速度(3 m/min)时,晶界壁较薄,仅有少量共晶Si存在,在较慢的焊接速度(2 m/min)时,晶界壁明显变厚,共晶Si相较多。通过测试两种不同焊接速度的ZL101合金焊缝硬度表明,焊缝硬度值均比母材高,但共晶Si以针状或块状存在的焊缝硬度值小于针列状形式存在的焊缝硬度值。

双金属带锯条组织与退火冷却方式影响研究

采用大型钟罩式退火炉,研究双金属带锯条焊后800℃温度退火后,不同的退火冷却工艺对带锯组织及硬度的影响。结果表明,在20℃/h(平均)随炉冷却的速度范围内以及出炉罐温度在540~650℃范围内,双金属带锯条焊缝、齿背材硬度和金相组织均对冷却速度和出炉温度不敏感,说明双金属带锯在退火过程中的冷却方式有较大的调整空间。