考虑负荷及煤气量不确定性的企业微电网自发电调度模型

合理地制定企业微电网自备电厂机组出力及煤气消耗计划,对降低企业发用电成本,减少环境污染有着非常重要的意义。以企业微电网发用电成本最小化为目标,采用情景树来描述用电负荷及煤气量的不确定性,建立企业微电网自发电调度随机优化模型。该模型中存在安全约束,采用盒式不确定集合描述该安全约束;为避免盒式集合安全约束过于保守的特性,利用椭圆集合替代盒式集合,通过调节风险系数,改变决策的保守特性;给出煤气柜位状态转移图,将安全约束等价转化为线性约束进行求解。应用某大型钢铁企业实际数据进行测试,结果表明:在电网负荷谷时段,企业以电网购电为主;在用电高峰时段,企业以自发电为主;用椭圆集合替代盒式集合,通过调节风险系数能有效避免决策的保守性。

煤气量稳定条件下的高炉作业

煤气量稳定条件下的高炉作业高炉煤气的有效利用率实际上与单位还原氧化铁中的煤气耗量是否保持在最佳水平有关。一般地说，煤气耗量随时间而定。冶炼强度（及风量）变动时，单位还原氧化铁中的煤气量有时高于最佳值，有时低于最佳值。就会使作为还原剂的煤气的利用恶化，...

以高炉最大炉腹煤气量确定鼓风机能力的新方法

高炉鼓风机是高炉的重要设备。高炉风量设计不准确或留有富余,将直接影响鼓风站、热风炉、送风管网、煤气净化系统、炉顶煤气余压发电、煤气管网等系统的投资。另一方面,高炉鼓风消耗又是高炉冶炼的消耗和主要能耗（约占工序能耗的10%左右）。合理选择高炉鼓风机是一个理论与实践密切相关的问题。

煤层顶板灰岩特征对煤储层含气量的影响研究

为了在缺乏取心实测资料的情况下更准确地预测煤储层含气量,利用常规测井曲线,分析了灰岩的厚度、泥质含量、有效孔隙度、含水量、埋深以及灰岩与煤层的接触关系对煤储层含气量的影响特征和影响机理,建立了基于灰岩特征的煤储层含气量多元回归预测模型。研究结果表明:煤储层含气量同灰岩有效孔隙度和含水量呈负相关,同埋深和泥质含量呈正相关;有效孔隙度是煤储层含气量的主控因素,埋深、含水量和泥质含量次之;灰岩厚度与煤储层含气量没有明显关系;局部地区灰岩与煤层间接接触,接触关系不影响煤储层含气量;回归模型实例验证效果较好,但是在盆地边缘和断层发育部位,误差较大。

煤心损失气量计算方法在页岩气中应用的适用性分析

煤心损失气量计算方法在工程条件、煤心性质等方面均有约束条件和适用范围,探讨该方法在页岩气中应用的适用性尤为重要。分析认为,该方法约束条件和适用范围的提出,主要是基于煤层气赋存状态的多样性以及不同煤心损失气、解吸气和残余气占比的差异性。煤层气赋存受控于煤层演化程度及结构,损失气、解吸气和残余气占比与工程条件密切相关。页岩与煤相比,在岩石性质、组成、孔隙结构、比表面特征等方面存在较大差异,加之页岩岩心与煤心钻取条件的不同,决定了煤心损失气量计算方法应用于页岩气的适用条件是:页岩中微孔占有明显优势;比表面积大、具有很强的气体吸附能力;页岩气赋存状态以吸附态为主;提心过程中逸散气量小。

浅析燃高炉煤气锅炉热值与燃气量的关系

在全燃高炉煤气高温高压锅炉中,燃料的发热量变化较大时,锅炉的许多运行参数将发生很大变化,而其中确定燃气量与热值的关系是至关重要的。从锅炉热力计算书及最基本的热平衡方程出发,建立较为简单可行的数学模型,可供有关人员借鉴。

沁水盆地樊庄区块煤层含气量影响因素分析

煤层含气量是煤层气勘探和开发中评价煤层气资源的重要参数,但它的计算精度一直是困扰测井界的难题。沁水盆地樊庄区块煤层厚度大,含气量高,但现有的测井解释模型的计算精度不高。为此,从煤岩的变质程度、煤层结构和工业组分、煤的孔隙大小和形态、温度和压力、煤层的含水性、煤层厚度、煤层顶底板的封堵性等7个方面分析了煤层含气量的影响因素,尽可能地将这些影响因素用测井资料加以量化,并对沁水盆地樊庄区块现有的测井解释模型进行了优化,明显提高了煤层含气量的计算精度。

富氧喷煤高炉能量变化的分析

用计算模拟不同的富氧率和喷煤量对高炉热量分布的影响。分析富氧高炉喷吹煤量后高炉入炉风量、热风带入热量、总热收入量及理论燃烧温度的变化对高炉冶炼的影响。探讨富氧喷煤高炉热量变化的特点 ,结果表明 :在保证高炉热量合理分布的前提下 ,选择好合适的喷煤量和富氧率 ,可以使高炉热量分布合理 。

煤炼焦法铬渣解毒研究

铬渣是铬盐生产排出的废渣,其中含有铬酸盐,如铬酸钠、铬酸钙等。铬渣中含的六价铬是剧毒的,如流失扩散,将严重污染环境,破坏生态平衡,危害人体健康。因此,必须开发有效的、经济的解毒技术,对铬渣进行解毒处理。

两淮煤田石炭二叠煤系气源岩评价及其煤成气资源量估算

在有机岩石学参数和有机地球化学参数大量数据的基础上,研究了有机质丰度、有机质类型及有机质成熟度的成烃三要素,确认本区这套源层的有机质丰度高,有机质类型属腐植型(Ⅲ型)母质,有不同程度上的偏混合型(Ⅱ型)特征:有机质成熟度属成熟(淮南)到过成熟(淮北大部)阶段。深成变质作用和后期岩浆热变质作用的迭加是造成两淮煤田现今煤级分布格局的基本因素,雄厚的物质基础、良好的母质类型和适宜的成熟程度表明。

地下状态的气源岩吸附气量恢复计算方法探讨

以地下状态下煤吸甲烷量的恢复计算方法为基础,通过类比方法探讨了地下状态下气源岩吸附气量的恢复计算方法,并利用此方法恢复计算了松辽盆地主要生油气层泥岩的吸附气量,其结果与РагоэинаЕАСоколваНЯ1969年的实验结果基本相符。

喷吹煤气高炉冶炼的极限焦比研究

本文提出用煤气代替煤粉进行喷吹,简化了高炉冶炼过程,使得喷吹煤气的高炉冶炼达到焦比极限成为可能。应用焦比与直接还原度的联合计算方法,研究了喷吹煤气新工艺下的极限焦比值。结果指出:煤气仅进行间接还原时,高炉冶炼1000 kg生铁的总耗热为1506849.53 k J/t Fe,焦比为238.88 kg/t Fe,直接还原度为0.20。而煤气在风口区燃烧提供热量时,高炉冶炼1000 kg生铁的总耗热为1873112.57 kJ/tFe,焦比为258.89 kg/tFe,直接还原度为0.34。当喷入的煤气一部分在风口区燃烧供热和一部分在间接还原区进行间接还原时,喷煤气高炉才能达到极限焦比值。直接还原度和极限焦比都随着喷入的煤气量的增加而先减小后增大。计算得到喷煤气高炉的极限焦比值为124.76 kg/tFe,喷入的煤气量为1127.97 m3/tFe,直接还原度可降到0.044,新工艺冶炼需要的单位生铁总热量为1074599.9 kJ/tFe。

唐钢新区提高转炉煤气回收措施

通过讨论炉口微正压、活动烟罩降罩高度、风机转速、阀体动作时间等对煤气回收的影响,进而得出在转炉炼钢过程中如何最大限度的对转炉煤气进行回收,并尽可能地提高回收纯度。

生产单甲醇煤气炉工艺的改进

我公司经过多年发展，生产能力已达到120kt／a合成氨、60kt／a甲醇、30kt／a甲胺、30kt／a DMF。公司老合成氨系统和甲醇系统共有Ф3600mm煤气发生炉8台，其中5台（4^#～8^#）可实现甲醇系统与合成氨系统互送。但随着甲醇、DMF系统的不断扩产，5台互送煤气炉已满足不了两系统对水煤气量的要求。为此，公司利用2005年10月年度大修机会对其它3台煤气炉进行了改造，增加第二煤气三通阀，同时对8台炉的配套程控机程序进行改进，以满足甲醇、DMF生产及其它生产工艺要求。

沙钢集团煤气的利用途径

沙钢集团现有6座6m焦炉，煤气产量为13×10^4m^3／h：3座2500m^3和8座400m^3高炉,煤气量为195×10^4m^3／h；3座180t和3座40t转炉，煤气量为90000m^3／h。建有煤气柜7个，总容积为45×10^4m^3，煤气管线总长达40km，全厂已形成庞大的煤气利用系统。同时还在生产实践中和项目建设过程中不断优化煤气系统构成,

富氧喷煤高炉能量变化的分析

富氧喷煤高炉内能量发生变化,用计算机模拟富氧喷煤高炉热量的变化,掌握富氧喷煤高炉热量变化的特点,选择好合适喷煤量和富氧率使高炉燃料比降低。

钢铁企业的煤气平衡

一、概述钢铁企业的煤气供应从气源、储配、输送到用户是一项较复杂的系统工程,而煤气平衡则是煤气供应系统工程的导向和总体设计。所以在可行性研究、规划和初步设计各高阶段设计中都要编制煤气平衡。在企业发展和生产过程中,根据建设进度和生产计划也需要编制煤气平衡。