页岩储层孔隙结构表征及物性下限确定方法及应用

针对页岩储层孔隙结构和物性下限认识不清,严重制约了页岩油储量计算及高效开发的问题,以济阳坳陷古近系沙河街组新义深9、利页1、樊页1井为研究对象,利用N_(2)吸附、高压压汞、物性测定等实验方法,对页岩储层的孔隙结构进行全尺寸表征,并综合运用束缚水饱和度法、压汞排驱压力法、最小流动孔喉半径法和试油法确定页岩储层的物性下限。研究表明:N_(2)吸附实验主要表征页岩样品的小孔,研究区孔隙形态主要有墨水瓶形、过渡形及平板状夹缝形,主要发育纳米级孔隙,孔隙半径为1.50~40.00 nm,平均孔隙半径为16.00 nm;高压压汞实验主要表征页岩样品的中孔和宏孔,孔喉半径为0.03~66.13μm;综合计算页岩储层孔隙度下限为1.30%~3.82%,渗透率下限为0.03~0.12 mD,最小流动孔喉半径为14.60~23.50 nm,平均值为17.76 nm。研究成果可为济阳坳陷页岩油的储量计算及储层评价提供参数指标和技术支撑。

鄂尔多斯盆地临兴中区盒7—盒8段有效储层物性下限及主控因素

针对临兴地区盒7—盒8段有效储层物性下限不明确的问题,基于物性数据、测井解释成果、试气资料、沉积相、铸体薄片等,综合累积频率法、采气指数法、交会图分析法开展了有效储层发育主控因素分析。研究表明:盒7、盒8段孔隙度下限值分别为6.0%、5.5%,渗透率下限值分别为0.05、0.04 mD。有效储层受沉积、成岩、构造作用综合控制,沉积作用控制了储层的空间展布和发育规模,是影响储层物性的主要因素;成岩作用对储层物性的影响较为复杂,其中,压实作用加剧了储层致密化程度,溶蚀作用产生的次生溶孔有利于有效储层的形成,胶结作用对有效储层发育的影响具有两面性;后期构造作用有利于形成构造成因微裂缝且促进矿物溶蚀,对改善局部储层的连通性具有积极意义。该研究对于临兴地区有效储层预测以及煤系地层油气勘探具有一定的启示作用。

致密油有效储层物性下限的确定——以高尚堡油田G区块Es_(3)^(3)Ⅴ油组为例

致密油有效储层物性下限是划分储层、确定有效厚度、合理开展储量计算的重要参数。高尚堡油田G区块Es_(3)^(3)Ⅴ油组为近源准连续致密砂岩油藏,储层物性参数的不确定性给后续开发工作和钻采工艺技术的应用带来困难。基于区块岩心分析和生产测试资料,采用含油产状法、经验统计法、孔渗关系法、最小流动孔喉半径法和压汞参数法等五种方法,并通过相渗实验、试油投产结果进行验证,确定了区内储层的物性下限孔隙度为7.7%、渗透率为0.16×10^(-3)μm^(2)。研究成果可为高尚堡油田致密油有效储层的产能计算、储层评价以及开发选层提供依据。

川中地区中二叠统茅口组储层特征及有效物性下限

储层有效物性下限是识别有效储层、确定储层有效厚度的关键参数,是提交天然气地质储量的一项必要研究内容。川中地区中二叠统茅口组储层有效物性下限常类比川东地区下三叠统飞仙关组、上二叠统长兴组碳酸盐岩储层,但其区域地质条件、沉积环境、成岩作用、岩石类型等均存在明显差异,严重影响了地质储量估算的精度,制约着该区茅口组气藏的勘探开发。本次研究基于钻井、测井、岩心、分析化验等资料,系统分析川中地区茅口组气藏储层特征,综合利用最小流动孔喉半径法、产能模拟法、单层试气法确定储层有效物性下限。研究结果表明:(1)川中地区茅口组储集岩类包括细晶云岩、少量砂屑云岩、灰质云岩以及云质灰岩;(2)研究区储集空间以各类溶蚀孔洞为主,裂缝和喉道是重要的渗流通道,储渗空间类型多、几何形态复杂,具较强的非均质性;(3)受溶蚀孔洞及微裂缝发育等因素影响,采用全直径样品实验结果反映研究区物性水平,总体表现为低孔低渗、局部发育高孔渗段的特征;(4) 3种方法综合确定储层有效孔隙度下限为1.97%,渗透率下限0.009 0 mD,为识别有效储层、确定有效储层厚度、估算地质储量等提供参考依据。

致密砂岩气藏充注成藏以及充注物性下限分析

目前东海西湖凹陷的充注成藏机理以及充注物性下限研究在致密砂岩中缺少研究成果及应用,通过气体充注模拟、毛管压力曲线测定以及核磁共振成像驱替等实验,对东海某气田开展致密砂岩气藏充注成藏机理以及充注物性下限分析。研究表明,在气体充注过程中,存在成藏门限压力,主要为非达西渗流。其充注成藏的孔隙度的下限值为6.2%,渗透率的下限值为0.05mD。

长垣南地区致密油层物性下限标准研究

长垣南地区扶余油层上覆地层为分布稳定的青一段暗色泥岩,在岩性、电性上与上、下地层有明显不同,顶底界面特征明显。扶余油层储集层主要为网状河道、决口河道、分流河道及席状砂为主。储层砂体主要以条带状分布,砂体局部连通,多数是连通性较差的单砂体。砂地比多为10-20%,单砂层厚度一般在1.5-5.5m之间。扶余油层总体上具有砂岩层数多、单层厚度较薄、层间差异大、层间连续性差及层内非均质性强等特点。针对以上特点,在有针对性的配套岩石物理实验基础上,开展致密油储层孔隙结构特征及储层有效性评价研究,明确了致密油储层物性下限,建立了考虑孔隙结构因素的储层分类评价标准。

东营凹陷西部沙四上亚段滩坝砂体有效储层的物性下限及控制因素

滩坝砂体是东营凹陷西部沙四上亚段主要沉积储层。综合运用实测物性、解释物性、试油、压汞等资料,分别利用分布函数曲线法、试油法、束缚水饱和度法求取了沙四上亚段滩坝砂体不同深度下有效储层的物性下限,运用回归分析方法求取了物性下限与深度之间的函数方程。在物性下限研究的基础上,结合滩坝砂体沉积特征、成岩作用特征、地层压力特征等研究,探讨了有效储层发育的控制因素。研究区滩坝砂体的有效性主要受沉积微相和厚度的控制,其中坝主体和滩脊微相是有利储层发育区,而成岩作用和地层压力对砂体有效性的影响弱于沉积微相对砂体有效性的影响。

特低渗砂岩储层物性下限确定方法——以永进油田西山窑组储集层为例

准噶尔盆地永进油田西山窑组储集层孔隙度的分布范围在4%～6%之间,渗透率分布范围在0.01×10-3～0.30×10-3μm2之间,属典型的特低孔、特低渗储层。结合静态、动态资料及岩石物理实验,综合利用经验统计法、含油产状法、物性试油法、核磁共振法、最小流动孔喉半径法、驱替压力法等6种方法,确定了该储层有效物性下限孔隙度为6%、渗透率为0.08×10-3μm2,为有效厚度划分及储量计算提供了依据。

低孔渗砂岩储层基质物性下限确定方法研究——以川中LA构造沙一段油藏为例

川中LA油田沙一段油藏为无边水、底水的构造岩性复合油藏,单井测试日产原油在几吨至上百吨之间。储层具典型的低孔低渗特征,产层段孔隙度一般在3%~6%之间,平均3.9%;渗透率集中在1.0×10-4~1.0×10-3μm2之间,平均2.64×10-4μm2。静态、动态资料及机理实验研究均反映出其储层类型为裂缝—孔隙型。本文在常规方法研究的基础上,开拓性采用了核磁共振、渗流能力模拟、岩心产能模拟等实验方法,明确了该油藏有效储层物性下限基质孔隙度为3%,基质渗透率为0.17×10-3μm2,为储量计算提供了依据。同时对低孔低渗储层评价也具重要意义。

松辽盆地北部深层碎屑岩储层物性下限及与微观特征的关系

通过对具有不同产能的砂岩与砾岩储层的岩性、物性、孔隙结构和孔隙微观特征系统研究，结合试气成果建立了砂岩和砾岩孔隙度和渗透率与产能关系图版，并依此确定了具有储集和产出能力的储层的有效孔隙度和渗透率下限值。砂岩孔隙度下限为4．1％-5．5％，渗透率下限为0．06×10^-3μm^2。由于砾岩单层厚度大，微裂缝发育，排驱压力低，因此孔隙度下限仅为2．7％，渗透率下限为0．05×10^-3μm^2。进一步研究表明，气层和干层的主要孔隙类型、毛细管压力曲线特征、成岩特征及储层控制因素的不同导致储层的含气性不同；砂岩和砾岩由于在孔隙类型、排驱压力等储层微观特征方面具有较大差异，致使物性下限差别较大。

东营凹陷古近系深部碎屑岩有效储层物性下限的确定

东营凹陷古近系深部碎屑岩储层岩心、试油、实测物性等资料较缺乏,导致有效储层物性下限计算困难。综合运用分布函数曲线、测试、试油和束缚水饱和度等方法,确定研究区有效储层物性下限,并对其影响因素进行分析。结果表明:有效储层孔隙度下限与深度的对数呈线性关系,渗透率下限与深度呈指数函数关系;有效储层物性下限受储层性质、原油性质、温度、压力等因素的影响,次生孔隙会增大有效储层孔隙度下限,原油密度、黏度越低,有效储层物性下限越小,地层温度增加、深部超压均会使有效储层物性下限降低;有效储层物性下限主要由温-压系统控制。

东营凹陷古近系红层砂体有效储层的物性下限及控制因素

依据试油、压汞、物性等资料,综合利用分布函数曲线法、试油法、束缚水饱和度法分别求取东营凹陷孔一段—沙四下亚段红层砂体不同埋深下有效储层的物性下限,结合红层砂体沉积、成岩作用、地层压力特征探讨有效储层发育的控制因素。结果表明:红层砂体不同埋深下有效储层的物性下限与深度存在函数关系;沉积作用是红层砂体有效储层发育程度的主控因素,成岩作用对有效储层发育影响较大,岩石颜色和地层压力对储层有效性影响相对较小;浅水型三角洲水下分流河道和河口坝、漫湖三角洲水下分流河道和河口坝、冲积扇漫流沉积和辫状水道以及滨湖滩坝坝主体是有效储层有利发育区。

苏里格气田东区致密砂岩储层物性下限值的确定

长庆油田苏里格气田东区盒8、山1、山2段致密砂岩储层具有典型的低孔、低渗及多层系含气特征。储层下限标准的研究是划分有效储层的基础,也是气层识别和容积法储量计算的前提。采用经验统计法、测井计算-Sg法、孔隙结构参数分布等几种方法对研究区储层物性下限进行研究。结果表明,地面条件下有效储层的孔隙度下限为5.0%,渗透率为0.10×10-3～0.15×10-3μm2,含气饱和度下限为50%～60%;原始地层温度压力条件下,孔隙度下限为4.5%,渗透率仅为0.001 0×10-3～0.001 5×10-3μm2。研究结果得到了试气试采资料的证实,为储量计算提供了依据,对储层的开发生产具有指导作用。

鄂尔多斯盆地长7油层组有效储层物性下限的确定

鄂尔多斯盆地长7油层组在湖盆中心大面积连续分布,孔隙度主要分布在4％～ 12％,渗透率一般小于0.3mD,属于典型的致密砂岩储层.而划分致密油含油边界关键技术之一是确定有效储层的物性下限.在测井解释、试油数据、储层物性分析等地质资料的基础上,根据统计学原理和超低渗透油藏流体渗流机理,分别采用经验统计法、物性试油法、孔隙度一渗透率交会法、油气驱替模拟实验法以及最小流动孔喉半径法5种方法,对该区有效储层物性下限展开研究.经过研究和综合对比,确定了长7油层组有效储层物性下限值为孔隙度5.7％、渗透率0.0276mD.

不同类型低渗透储层有效厚度物性下限及其差异性成因——以陕北斜坡中部S地区中生界为例

运用铸体薄片鉴定、扫描电镜、阴极发光与压汞等测试分析,综合多方法相互印证分析了鄂尔多斯盆地S地区中生界主力含油层系有效厚度物性下限,并结合物性变化的定量表征探讨了各主力油层间有效厚度物性下限的差异性成因。结果表明,研究区储层有效厚度物性下限值随埋深增大而变小,延9油层组、长2油层组和长6油层组(长4+5油层组)的孔隙度下限分别为15%,14%和8%,渗透率下限分别为4.0×10-3,1.0×10-3和0.15×10-3μm2。沉积作用形成各储层矿物成分中刚性颗粒含量与粒度大小等差异是其物性差异性形成的基础影响因素,而成岩作用是其差异性形成的最主要原因。各成岩作用类型的具体影响为:各储层初始孔隙度相差较小,长2油层组与延9油层组相比,压实作用和胶结作用共同作用而减少的孔隙度基本相当,差别在于后者的溶蚀改善作用增加的孔隙度稍好于前者;长6油层组(长4+5油层组)与长2油层组相比,压实作用减少的孔隙度和溶蚀作用增加的孔隙度差别均不大,差别在于前者因胶结作用减少的孔隙度大于后者,这是两者物性下限差异的最主要原因。

辽河盆地火成岩储层评价标准与有效储层物性下限

依据辽河盆地东部凹陷40口代表性探井的物性测试、含油产状及试油结果等资料,综合运用经验系数法、最小含油喉道半径法、含油产状法和试油法确定研究区有效储层物性下限,并对适用于研究区火成岩的储层分类标准进行研究。结果表明:当孔隙度小于3%或者渗透率小于0.03×10-3μm2时,通常不会形成工业或低产油气层,据此将这两个物性数值定为火成岩有效储层的孔隙度和渗透率下限;根据孔隙度、渗透率、含油产状和试油结果等参数将火成岩储层标准划分为4类,分别为高孔高渗(I类)、较高孔较高渗(Ⅱ类)、中孔中渗(Ⅲ类)和低孔低渗(Ⅳ类);所确定的储层物性下限和分类指标能够客观反映火成岩储集层的特征,有利于研究区的油气勘探和资源评价。

低孔低渗储层物性下限确定方法及其适用性

低孔低渗油气储层存在巨大的开发潜力,而物性下限是评价低孔低渗储层的一个重要参数。针对低孔低渗储层的物性下限,国内外专家学者进行过诸多研究,但缺乏方法对比分析及适用性研究。鉴于此,在阅读大量国内外文献的基础上,概述了储层物性下限这一概念的来源及定义;结合实例归纳了低孔低渗储层物性下限的影响因素;总结了3类确定方法:以岩芯资料为基础的方法、岩芯与试油资料相结合的方法、以测井资料为基础的方法,阐述了每种方法的适用性,建议根据研究区地质背景、资料占有情况选择适当方法,并且要多种方法相互结合验证。在此基础上,分析了储层物性下限研究的发展趋势,以期对低孔低渗储层物性下限更进一步的研究提供支持。

储层物性下限确定方法的研究现状与展望

储层物性下限是储量评价中识别储层、确定有效厚度的重要参数。系统考察储层物性下限确定方法,并对技术发展方向进行展望。研究认为:可依据方法、使用资料特点将物性下限方法分为岩心分析、测试分析两大类;岩心分析方法通过统计分析实验室测量的孔隙度、渗透率等参数确定各种阈值作为物性下限,确定的物性下限比较乐观,适用于测试资料较少的勘探阶段;测试分析方法通过统计分析产液能力与含油产状、孔隙度、渗透率等参数的关系来给出物性下限,确定的物性下限比较保守,适合在开发阶段使用,与岩心分析方法组合使用可在开发阶段动态确定物性下限;物性下限研究应该注意非均质性、试油工艺等问题带来的冲击。

塔里木盆地迪北致密砂岩气藏储层物性下限研究

塔里木盆地迪北气藏侏罗系阿合组为典型的低孔、低渗致密砂岩储层,非均质性强,油气分布复杂。针对研究区有效储层物性下限不清的问题,基于储层物性、录井、试油与压汞资料,结合核磁共振和低温吸附实验测试结果,综合运用最小流动孔喉半径法、排驱压力法、束缚水饱和度法、含油产状法、试油法和分布函数曲线法等6种方法,对迪北气藏阿合组有效储层物性下限进行了研究。结果表明,迪北气藏阿合组有效储层孔隙度下限为2.6%,渗透率下限为0.08 m D;砂砾岩夹泥岩段(J1a1)→上砂砾岩段(J1a2)→下砂砾岩段(J1a3)储层物性逐渐变差,相应的储层物性下限也逐渐变低;J1a1,J1a2和J1a3有效储层孔隙度下限分别为3.1%,2.65%和2.3%,渗透率下限分别为0.14 m D,0.09 m D和0.065 m D。有效储层物性下限的研究对迪北气藏的储层评价、储量计算和开发方案设计等均具有一定的指导意义。

基于启动压力梯度的亲水低渗透储层物性下限确定方法——以蜀南河包场地区须家河组气藏为例

储层物性下限研究是客观合理认识气藏的基础,常规的研究方法在亲水低孔低渗透储层物性下限的研究中具有较大的局限性。为准确界定该类储层的物性下限,以气体低速渗流机理为指导,以气体低速渗流实验为基础,研究了气体在亲水低孔低渗透储层中的渗流规律,并建立了应用启动压力梯度确定该类储层物性下限的方法,即利用气体低速渗流实验查清研究区储层气体的渗流规律,建立孔隙度、渗透率与启动压力梯度的关系,界定启动压力梯度的临界点,进而确定储层的物性下限。应用该方法对蜀南河包场地区须家河组气藏亲水低孔低渗透储层物性下限进行研究,确定了河包场地区渗透率下限为0.05×10-3μm2,须二段、须四段、须六段有效储层孔隙度下限分别为8.61%,4.67%,5.21%。