考虑损伤效应的二向不等压深埋圆形隧道弹塑性统一解

为了研究二向不等压地应力环境下深埋圆形隧道损伤后的力学响应问题,通过考虑深部围岩的损伤效应,基于统一强度理论建立二向不等压深埋圆形隧道弹塑性解,依托华丽高速东马场隧道验证解的准确性和适用性;研究损伤效应和中间主应力对围岩应力分布和变形的影响,并探讨不同侧压力系数、剪胀系数和支护反力下深埋圆形隧道围岩的损伤程度。研究结果表明:二向不等压深埋圆形隧道开挖后,围岩峰后的损伤效应会加剧隧道的挤压变形,考虑损伤效应的变形计算结果与现场实测结果更接近;中间主应力能提高围岩的承载能力,抑制隧道的挤压变形,不考虑中间主应力会高估隧道的变形潜势;侧压力系数决定围岩损伤区的形状和大小,施工时应根据围岩不同位置的损伤程度对关键变形部位进行注浆加固;剪胀系数越大,围岩的损伤程度越大,损伤区的范围越大;支护反力能抑制围岩的损伤效应,在实际工程中需及时施作支护约束围岩变形,以改善围岩的受力情况。

人造板等压气浮动贴面连续热压机摩擦性质研究

研究等压气浮动贴面连续热压机板坯与钢带、钢带与热压板、钢带与密封条之间的摩擦性能,采用摩擦系数仪试验测定了木质材料与聚乙烯塑料、钢带,以及聚四氟乙烯、聚乙烯工程塑料与钢带之间的摩擦系数,分析影响各种摩擦副摩擦系数的因素,旨在为等压气浮动贴面连续热压机的设计制造提供参考。结果表明:常温下聚四氟乙烯与钢材的静摩擦系数为0.10,动摩擦系数为0.01,静摩擦系数随温度升高呈先减小后增大的趋势,动摩擦系数保持增大趋势;实木横纹方向沿聚乙烯塑料膜运动时的静摩擦系数最大,为0.62;人造板与聚乙烯塑料摩擦副中,中密度纤维板的静摩擦系数在0.61~0.69之间,刨花板的静摩擦系数在0.56~0.71之间。

千万吨综采面过平行大断面空巷“小煤柱等压”技术研究

针对千万吨综采面过平行大断面空巷工艺技术不够完善,在神东矿区以往过空巷经验教训的基础上,提出＂小煤柱等压＂新技术。通过现场实测和理论分析对＂小煤柱等压＂技术相关参数进行了系统研究,等压小煤柱宽度W需通过现场矿压显现特征来确定,等压时间T可通过现场记录并绘制顶底板移近量曲线趋势图来判断。结果表明,等压小煤柱宽度W=3～4 m,等压时间T=4～8 h,过空巷顶板控制效果好。

非等压应力场下充填钻孔主应力差分布规律

为了探究非等压应力场下充填钻孔主应力差分布规律并评估其稳定性,采用理论分析、数值模拟和工程实例方法,分析了不同钻孔直径、垂直主应力σV、最大水平主应力σH、水平主应力比λ′下钻孔主应力差和塑性区的分布规律。结果表明:平行于最小水平主应力σh方向的钻孔内壁处均是主应力差最大区域;建立了不同λ′下钻孔主应力差最大位置计算模型,可为预测不同围岩深度下钻孔破裂发展方位提供理论指导;钻孔主应力差分布的数值模拟结果与理论计算结果基本一致,验证了理论分析的正确性。当围岩参数一定时,不同钻孔直径、σH、σV下主应力差分布均为类“8”字形,不同λ′下主应力差的分布形态转变历程为圆形→椭圆形→类“8”字形;围岩塑性区先出现在主应力差最大方位,即平行σh方向,后向平行σH方向发展;塑性区的存在可能导致围岩失稳,并使得钻孔横截面由圆形向椭圆形发展。以国外某铜矿充填钻孔为例,分析了围岩主应力差和塑性区分布规律,并计算了钻孔加固的最小泥浆压力,可为提高钻孔稳定性提供工程指导。

粗粒土等压固结与K_(0)固结三轴试验对比研究

对不同密度砂卵石料进行等压固结和K_(0)固结条件下的排水剪切试验,并分析固结应力条件对砂卵石料强度和应力—应变特性的影响。结果表明,峰值偏应力与高围压下密实土体结构改变有关,干密度较小时K_(0)固结条件下的试验值较大;干密度较大而围压较小时,K_(0)固结条件下的试验值较大;干密度和围压均较大时,等压条件下的试验值较大。两种固结条件下的应力应变特征相似,随试样密度的增大由应变硬化向应变软化过渡,但K_(0)固结条件下试样剪胀性更加明显,两种固结条件下试样所得的邓肯-张模型、南水双屈服面模型参数相近,说明采用等压固结排水剪切试验确定深厚覆盖层坝基相关模型参数是可行的。

三角形网格法绘制给水管网等压线

介绍了一种绘制给水管网等压线的算法———三角形网格法。把离散的节点连接成不规则的三角形网格，在三角形网格上追踪等压点，最后将等压点用光滑曲线连接，即可给出等压线。该算法可精确地绘制出等压线。

双向等压引流术与低位切开高位挂线治疗复杂性肛瘘疗效比较

目的比较双向等压引流术与低位切开高位挂线治疗复杂性肛瘘的疗效。方法选择2019年1月—2022年12月榆林市榆阳区中医医院治疗的70例复杂性肛瘘患者作为研究对象,根据患者治疗术式不同将其分为试验组和常规组,每组35例。试验组采取双向等压引流术治疗,常规组采取低位切开高位挂线治疗,比较两组患者治疗效果、创面愈合时间、术后1 d、3 d、7 d肛门疼痛情况、术前及术后5 d、1月、3月肛门功能情况。结果两组治疗效果比较,差异无统计学意义(P>0.05)。试验组患者术后住院时长及创面愈合时长均短于常规组,差异有统计学意义(P<0.05)。术后1 d、3 d、7 d,两组患者疼痛评分均逐渐下降,试验组各时间点评分均低于常规组,差异有统计学意义(P<0.05)。术后5 d,两组Wexner评分均上升,术后1月、3月随时间推移评分逐渐下降,组间比较,试验组在术后5 d、1月、3月评分均低于常规组,差异有统计学意义(P<0.05)。结论双向等压引流术与低位切开高位挂线治疗复杂性肛瘘疗效相当,但双向等压引流术造成疼痛更低,愈合时间更短,且会有效保护肛门括约肌功能,防止肛门失禁的发生。

城市供水等压曲线绘制方法

介绍了城市供水管网等压曲线绘制方法,并根据三角化方法和平面等压曲线法编制了应用程序,提出供水管网等压曲线的绘制首先要进行管网水力模型计算;在管网离散节点数据集进行平面三角化时,要按一定的规律排序。供水管网等压曲线可以适时地指导供水管网调度,并可以作为管网改建和管网建设规划的基本依据。

关于等压过程与恒压过程的几点讨论

等压过程不能完全等同于恒压过程.等压包含了恒压.但恒压过程却排除了压力有波动的等压过程.因此,不应将二者混同,加以区分是必要的.

等压线(面)判读应注意的四个问题

等压线和等压面由于高度抽象，对于中学生而言，其判渎会存在一定的困难。由于等压面有不同的表示方式，而气象部门对等压面又有很多专业的规定，这更增添了判读的复杂性。笔者认为，要正确判读等压线图，下列四个方面的问题应引起重视。

用直观的方法讲述等压面与等压线及其关系

等压面和等压线问题是《气象学与气候学》课程教学中比较抽象难懂且非常重要的一部分内容,本文试图采用立体图、垂直剖面图、水平剖面图三位一体的直观教学方法来讲述该问题,使问题由抽象囊为直观、由难变易,最终使问题迎刃而解。

等压最大值范氏气体内能定律

【摘要】本文阐述了等压最大值范氏气体内能定律，即对于1摩尔的范氏气体，在用理想气态方程计算的压强P。和用范氏气态方程计算的压强P范相等，并取得最大值a/4b2的情况下，其内能E为常量K·a/b。

A301催化剂等压合成氨的可行性

原粒度A30 1催化剂在大型合成氨厂实际工况条件下的工业旁路试验结果表明 :在 7.0～ 7.5MPa等压合成氨工艺条件下 ,A30 1催化剂的氨净值为 10 %～ 12 % ,在 8.5MPa或 10MPa微加压合成氨工艺条件下 ,氨净值可达 12 %～ 15 % ,可以满足合成氨工业经济性对氨净值的要求 .因此采用A30 1催化剂实现等压或微加压合成氨是可行的 。

合成盐湖卤水体系Li-Na-K-Mg-Cl-SO_4-H_2O25℃下的等压研究和离子相互作用模型的应用

根据我国青海一里坪和东台吉乃尔盐湖晶间卤水Li Na K Mg Cl SO4 H2 O体系的组成制备了两种合成卤水储备溶液 ,采用等压法和改进的实验装置在 2 5℃下 ,从稀释到溶液中溶质NaCl达到饱和的浓度范围 ,对合成卤水溶液进行了等压测定 ,确定了它们的水活度aH2 O,和渗透系数 φ ;比较了两种卤水的热力学性质及其变化的规律 ,揭示了其天然卤水浓度差异的物理化学成因 .用盐湖卤水体系离子作用模型对水活度、渗透系数的计算值与本文的实验数据比较 ,对于一里坪和东台合成卤水 ,渗透系数的标准偏差分别为 0 0 0 78和 0 0 14 5 ;用该模型计算了东台晶间卤水 ,及其在 2 5℃等温蒸发实验不同阶段的浓缩卤水中 ,离子强度从 9 76 6到 2 0 5 2mol·kg-1范围可能析出的盐类的饱和度 ,给出了其变化规律 ,并与文献的盐类沉积和析盐顺序相比较 ,获得了合理一致的结果 ,从而证实了我们在Pitzer离子相互作用模型基础上所发展的盐湖卤水体系模型对描述和预测复杂天然盐湖卤水体系的热力学性质和蒸发析盐规律的适用性 .

冰点以下甲烷水合物等压分解实验研究

开展了甲烷水合物在2.25MPa、2.08MPa和1.88 MPa 3种压力和不同温度条件下等压分解实验,研究温度驱动力对甲烷水合物分解过程及其自保护效应的影响。实验结果表明,在等压分解过程中,温度推动力ΔT对甲烷水合物的分解产生较大影响,当温度推动力ΔT>|T0|时,分解速率与ΔT具有正相关关系;当ΔT≤|T0|时,甲烷水合物存在明显的自保护效应,分解速率与ΔT的关系不明显。

等压法测定298.15K下LiCl-CaCl_2-H_2O体系的活度系数

The isopiestic method was used to determinate isopiestic molality and osmotic coefficients in single salt solutions of LiCl H 2O(molality range from 0.5 to 9.0 mol·kg -1 ),CaCl 2 H 2O(molality range from 0.35 to 5.2 mol·kg -1 ) and multisalt solution LiCl CaCl 2 H 2O(ionic strength range from 0.5 to 15.7 mol·kg -1 ) at 298.15K,from which Pitzer’s interaction parameters of single salt ,mixed salts of the systems were obtained.The mean ionic activity coefficients of LiCl、CaCl 2 in pure and mixed solutions were reported.

高速宽幅流浆箱等压布浆器原理及新的计算方法探讨

通过Baines方程的求解推导,分析了主要参数对结果的影响,指出了Baines方程的不足之处,提出了一种适用于流浆箱等压布浆器设计计算的新方法,虽然新旧2种方法均可用于布浆器设计,但新方法的计算结果更准确,计算过程简单明了。

三向等压荷载历史对混凝土的强度和变形特性影响的研究

通过试验 ,研究了混凝土载后抗压强度、抗拉强度与所经历的三向等压荷载历史的关系 ,给出了无量纲形式的经验表达式。同时还通过试验研究了三向等压荷载历史对混凝土声速的影响 ,以及强度与声速之间的关系。在对试验资料进行分析的基础上 ,进一步给出了三向等压条件下 ,卸载曲线中平均应力σm 与平均应变ξm 之间的微分表达式。研究了其中参数的变化规律。进一步从混凝土结构的细观角度进行推导 ,同样得到了这一表达式。

主应力方向变化路径下等压固结粉土强度特性差异和能量评价方法研究

主应力轴方向旋转变化是地基在波浪、车辆等荷载作用下经受的一种复杂而典型动力路径特征,为研究粉土在不同主应力轴方向变换条件下的强度特性差异,以初始密实度为70%的长江入海口饱和粉土空心试样为对象开展主应力轴旋转、拉压交变动三轴和双幅扭剪三轴试验。试验发现,等压固结条件下3种路径均使试样出现小应变崩塌液化破坏,且崩塌应力状态,可在p’-q空间中用近似平行的一组准不稳定相态线归一。而在液化和崩塌振次上,以同剪应力峰值的动扭剪下最高,动三轴次之,主应力轴旋转最低。在此基础上,提出采用崩塌损耗能对不同路径下土体动强度进行评价,结果表明,崩塌损耗能与剪应力幅值无显著关系,而在上述3种动力路径中,试样崩塌损耗能依次降低,这与3种路径下得到崩塌时刻递增的有效围压特征相匹配。崩塌能强度标准的采用,克服了复杂动力路径下由于剪应力恒定或循环变化造成应力水平无法统一而干扰强度评价的不足。

基于复变理论的双向不等压圆形巷道围岩应力及塑性区分析

为了解决双向不等压条件下圆形巷道的非轴对称弹塑性问题,给定圆形巷道应力和塑性区的解析解,本文基于复变理论,利用复变函数中保角变换的方法,推导出圆形巷道在双向不等压应力场中其周边围岩的切向应力方程,再结合Mohr-Coulomb强度准则,进一步得到圆形巷道在双向不等压条件下的塑性区计算公式,由上述两式可分别计算不同侧压系数下圆形巷道的应力分布状态和塑性区大小及形状。通过代入煤矿具体地质参数,分析不同围岩力学性质对巷道周边切向应力分布和塑性区的影响规律,并采用数值模拟软件FLAC 3D 5.0进行验证。分析结果表明,数学公式计算与数值模拟结果相吻合,从而验证了该计算方法的准确性;侧压系数与埋深是影响巷道周边围岩切向应力分布的主要因素,侧压系数大于1时,圆形巷道从顶板围岩开始旋转360°其切向应力值呈正弦函数分布,且侧压系数越大曲线振幅越大;侧压系数、巷道半径与围岩力学参数(黏聚力、内摩擦角)是影响圆形巷道塑性区形状与大小的主要因素,其中侧压系数为塑性区形状的决定性因素,侧压系数为1时,塑性区形状为圆形,侧压系数不为1时,圆形巷道由圆形过渡为椭圆形,最后变为两头等大的“葫芦”形,且其长轴总平行于地应力较小的方向;对塑性区大小的影响四者分别存在一个临界值,使圆形巷道不形成封闭的塑性区。