炭黑品种对缺气保用轮胎支撑胶性能的影响

采用3种不同牌号的炭黑分别搭配不同并用比的NR/BR,设计性能侧重点分别为机械强度、耐屈挠性能和生热性能的支撑胶配方,研究其对缺气保用轮胎零气压耐久性能的影响。结果表明:成品轮胎的零气压耐久性能与支撑胶的硬度和刚性相关性较强;在不同的胶料硬度水平下,支撑胶的耐屈挠性能和生热性能未表现出对成品轮胎零气压耐久性能的明显增益效果。

缺气保用轮胎静态力学性能分析

以相同花纹的255/45ZRF18缺气保用轮胎和255/45ZR18普通轮胎为研究对象,分析不同负荷和充气压力下轮胎静负荷性能和静态力学特性。结果表明:与普通轮胎相比,充气压力为290 kPa,负荷为700,875和1050 kg时,缺气保用轮胎径向刚性更大,肩部受力更为集中;充气压力为170 kPa,负荷为875 kg时,缺气保用轮胎压力分布更均衡,接地印痕形状矩形比依然稳定。

225/50ZRF17 98W自体支撑型缺气保用轮胎的设计

介绍225/50ZRF17 98W自体支撑型缺气保用轮胎的设计。结构设计:在同规格普通轮胎轮廓和花纹结构设计成熟方案基础上,设计增加胎侧支撑胶;加宽带束层、冠带层和胎圈趾口宽度。施工设计:使用缺气保用轮胎专用成型鼓;胎体帘布采用双层反包结构;采用二次法成型,胎侧支撑胶铺贴于内衬层上;硫化采用液压硫化机,硫化时间在普通轮胎基础上延长5～8 min。成品性能测试结果表明,成品轮胎外观无缺陷,缺气状态下在80 km·h-1的速度下的行驶时间为97 min,达到国家标准要求。

炭黑改性低顺式聚丁二烯橡胶在缺气保用轮胎支撑胶中的应用

研究炭黑改性低顺式聚丁二烯橡胶(LCBR)在缺气保用轮胎支撑胶中的应用。结果表明:采用炭黑改性LCBR替代顺丁橡胶,胶料的硫化特性变化不大,焦烧时间延长,加工性能略有下降;定伸应力有所提高,拉伸强度和拉断伸长率变化不大;生热大幅降低;采用炭黑改性LCBR制备的缺气保用轮胎的零气压耐久性能更好。

缺气保用轮胎构造与性能相关性研究

研究缺气保用轮胎构造(轮廓、支撑胶、三角胶)设计与其性能的相关性。结果表明:方形轮廓对缺气保用轮胎的零气压耐久性能及实车性能均产生不利影响,可以利用有限元方法进行应力分布分析以优化轮廓设计;在满足缺气保用轮胎零气压行驶性能的基础上,尽可能地减小支撑胶厚度,以有利于提升轮胎的整体性能;三角胶应具有足够强度,与支撑胶一起提供失压支撑性能,从而提高缺气保用轮胎的零气压耐久性能。

缺气保用轮胎在零充气压力下的负荷能力

根据静负荷性能试验数据,利用软件对缺气保用轮胎在不同充气压力和负荷时的下沉量进行插值计算,得到标准下沉量时充气压力与负荷的关系,计算出缺气保用轮胎在零充气压力下的负荷能力。通过试验和计算得到:A公司225/55ZRF17 97W标准型缺气保用轮胎在零充气压力时的负荷能力约为193 kg,B公司225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎在零充气压力时的负荷能力约为349 kg。

钕系顺丁橡胶在缺气保用轮胎支撑胶中的应用

研究钕系顺丁橡胶(BR)在缺气保用轮胎支撑胶中的应用。结果表明:在缺气保用轮胎支撑胶配方中使用钕系BR等量替代30份的天然橡胶,胶料的加工性能和加工安全性提高,硫化胶的硬度降低,拉伸强度、撕裂强度和回弹值提高,压缩疲劳温升大幅降低;成品轮胎的强度性能、耐久性能、高速性能和零气压性能均提高,且均满足相应国家标准和企业标准要求。

模量增强剂8180在缺气保用轮胎支撑胶中的应用

研究模量增强剂8180在缺气保用轮胎支撑胶中的应用。结果表明:加入模量增强剂8180后,胶料的门尼粘度和F_(max)增大,定伸应力提高,拉伸强度和拉断伸长率变化不大,动态生热明显下降,动态模量提高;成品轮胎的零气压耐久性能提高。

高顺式聚丁二烯复合橡胶VCR617在缺气保用轮胎胎侧支撑胶中的应用

研究高顺式聚丁二烯复合橡胶VCR617在缺气保用轮胎胎侧支撑胶中的应用。结果表明:高顺式聚丁二烯复合橡胶VCR617代替钕系顺丁橡胶(NdBR)具有较好的补强增硬效果,胶料硬度、100%定伸应力、拉伸强度、撕裂强度提高,生热降低,抗湿滑性能较好;高顺式聚丁二烯复合橡胶VCR617作为胎侧支撑胶主体材料试制的成品轮胎零气压耐久性能提高9%,成品轮胎室内性能测试结果均满足国家标准要求,且优于采用NdBR的轮胎。

缺气保用轮胎一次法及二次法成型工艺技术特征

针对目前缺气保用轮胎核心部件贴合采用的一次法及二次法成型工艺技术,主要介绍支撑胶和增强层的成型工艺。一次法成型采用自动供料装置,实现自动定长裁断和贴合,贴合精度和效率高,二次法成型支撑胶和增强层采用机外裁断、手动贴合方式,贴合精度和效率较低。

缺气保用轮胎胎圈轮廓设计与就位气压的相关性研究

研究缺气保用轮胎胎圈轮廓设计对就位气压的影响。以245/45RF18轮胎为例,利用有限元分析方法对4种胎圈轮廓设计方案进行分析,通过充气状态下胎圈接触压力分布云图、接触压力分布曲线及实测就位气压的对比,找出影响就位气压的关键因子,从4个方案中选出改善就位气压的最佳设计方案。结果表明,胎圈角度和轮胎着合直径是影响轮胎就位气压的关键因子,胎圈角度减小、着合直径增大,轮胎就位气压减小。

人造丝在缺气保用轮胎胎体中的应用

研究人造丝在缺气保用轮胎胎体中的应用。结果表明:人造丝的尺寸稳定性极佳,但吸水后的物理性能下降严重,在轮胎生产过程中应做好防潮工作;与胎体采用聚酯帘线的轮胎相比,胎体采用人造丝的轮胎零气压下的耐久时间更长,轮胎破坏时胎体帘线未断裂,轮胎安全性更好。

自体支撑型缺气保用轮胎成型工艺探讨

探讨自体支撑型缺气保用(Self-Supporting Run-flat,SSR)轮胎的特征、成型工艺实施及工装选取和优化。成型SSR轮胎胎坯比普通轿车轮胎多一步增强层的贴合步序,需增加增强层灯标、贴合动作,采用在成型鼓前面贴合的方式,整套装置包括导开、定长、裁断、定中、传送和定位贴合功能。一次法和二次法成型各有优缺点,在SSR轮胎胎坯成型专用的成型鼓、工装配置和相匹配的设备及程序方面有较大的提升空间。

结构设计对缺气保用轮胎零气压耐久性能的影响

研究结构设计对225/45RF18 95W XL自体支撑型缺气保用轮胎零气压耐久性能的影响。结果表明:与单层胎体结构相比,双层胎体结构可以提高轮胎的零气压耐久性能,但轮胎质量较大,可用于大规格轮胎;圈部增强层有利于提高轮胎的零气压耐久性能,为本研究最优设计方案。

缺气保用轮胎使用的最小安全充气压力

根据静负荷性能试验数据,利用软件插值计算出缺气保用轮胎在不同负荷下所允许使用的最小安全充气压力。试验测得,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎在各自标准充气压力和标准负荷下的标准下沉量分别为26.07和21.15 mm。软件计算分析表明,在标准下沉量下,单胎负荷为455 kg时,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎允许使用的最小安全充气压力分别为112和54 kPa。汽车更换不同品牌的缺气保用轮胎时,应重新计算轮胎的最小安全充气压力,校正胎压监测报警系统。

缺气保用轮胎室外验证和室外撞击测试结果解析

本文针对缺气保用轮胎室外测试,分别进行了室外道路验证和室外撞击测试,说明了试验方法、参数和判断准测并对测试结果进行了分析,提出了对缺气保用轮胎使用的建议。

自体支撑型缺气保用轮胎国家标准解读

对GB/T 30196—2022《自体支撑型缺气保用轮胎》进行解读。介绍标准的制定背景,对主要技术内容如产品分类、规格表示和专用标志、试验方法、技术要求及判定规则等进行解析。该标准的实施将推动我国自体支撑型缺气保用轮胎的使用,服务于车辆的轻量化发展,节约能源,助推碳达峰、碳中和目标的实现。

钕系顺丁橡胶BR 9101 N在缺气保用轮胎支撑胶配方中的应用

研究了钕系顺丁橡胶(Nd-BR)BR 9101 N在缺气保用轮胎支撑胶配方中的应用,并与国外同类型Nd-BR CB 24进行了对比。结果表明,Nd-BR BR 9101 N符合Nd-BR原材料入厂检测要求,基本配合性能满足要求;在缺气保用轮胎支撑胶配方中使用Nd-BR BR 9101 N可等量替代Nd-BR CB 24,前者混炼胶的门尼黏度、焦烧时间、硫化特性和硫化胶老化前后物理机械性能等与后者的基本相当,相较于后者,前者硫化胶的老化性能有所提升,而压缩疲劳温升和压缩永久变形则均有所降低。由Nd-BR BR 9101 N研制的成品轮胎的高速耐久性能良好,可满足产品设计要求并超过国家标准规定,与现生产轮胎基本相当;此外,由Nd-BR BR 9101 N研制的成品轮胎的强度性能和零气压耐久性能良好,与现生产轮胎相比有所提升。

缺气保用轮胎胎侧支撑胶出型破边的原因分析及改进措施

分析缺气保用轮胎胎侧支撑胶出型破边的原因并提出相应的改进措施。缺气保用轮胎胎侧支撑胶门尼粘度较大,造成破边的主要原因是端点处胶料挤出压力不足。通过挤出口型参数调整,使口型比小于100%,从而达到增大机头压力的目的,同时提高口型盒的温度,可以明显减少胎侧支撑胶出型破边现象。

缺气保用轮胎在有无充气压力时下沉量的变化研究

选择A,B和C公司生产的不同结构225/55ZRF17缺气保用轮胎为研究对象,进行轮胎断面剖析和结构分析,并进行静负荷试验,在标准负荷下,分别测量轮胎在标准充气压力和零充气压力下的下沉量,计算两种条件下轮胎下沉量的变化。结果表明,A,B和C公司生产的225/55ZRF17缺气保用轮胎下沉量的变化量分别为23.7,11.4和9.8 mm,C公司生产的缺气保用轮胎自身负荷能力最强。