螺栓连接压力容器耐压强度性能

针对较小长径比复合材料压力容器需进一步减重的应用需求,设计了一种螺栓连接大开口复合材料压力容器,并以直径290 mm压力容器为例,基于网络分析法,设计了碳纤维复合材料压力容器的纤维铺层厚度、缠绕角度以及层数等信息。利用水压试验首先考察了直径6.5 mm、材质分别为TC4和TC11的螺栓对大开口碳纤维复合材料压力容器耐压强度的影响;在此基础上考察了直径9 mm、材质分别为TC4,TC11和35CrMnSi的螺栓对压力容器耐压强度的影响。试验结果表明,螺栓连接复合材料压力容器承载内压时,螺栓连接部位的复合材料为薄弱区域,该部位复合材料需满足挤压、轴向拉伸以及环向承载,因此需额外补强。同时,螺栓需具备足够的抗拉、抗弯强度,相同材质下,随着螺栓直径的增大,受力面积增加,其抗拉、抗弯强度大幅提高;通过选用更高强度的螺栓,复合材料压力容器的耐压强度大幅提高。

质量相近的捣固焦与顶装焦高温耐压强度研究

在实验室条件下,研究了不同失重率的焦炭高温耐压强度变化,考察了焦炭溶损反应前后顶装焦和捣固焦的孔径分布变化与深层反应对焦炭高温耐压强度的影响。结果表明,随着溶损反应程度的增加,焦炭的高温耐压强度下降;相较于顶装焦,溶损反应后捣固焦的气孔宽度变窄,分布不均匀,并且深层反应较大,结构破坏严重,高温耐压强度降低幅度较大。

由玻璃组成计算空心玻璃微球的耐压强度

根据玻璃性质的加和性原则 ,分别由玻璃组成计算了空心玻璃微球 (HGM)的弹性模量、拉伸强度和抗压强度 ,并利用经验公式计算了 6种配方HGM在不同形状因子下的耐内压强度和耐外压强度。初步实验验证表明

工艺因素影响焦炭颗粒耐压强度的试验研究

焦炭颗粒的耐压强度一直是焦炭颗粒最重要的性质之一。利用最近提出的表征焦炭颗粒耐压强度的新方法,就模压压力、加压方式、粒度组成范围、粒度大小、粒度配比等因素对单粒度或多粒度组成焦炭颗粒耐压强度的影响进行了较为详细的试验研究。结果表明:(1)焦炭颗粒的粒度大小和粒度范围均可用其原始平均细度来表征。焦炭颗粒的原始平均细度越大,其耐压强度系数也就越高;(2)多粒度组成焦炭颗粒混合料的耐压能力比单粒度组成混合料的耐压能力要高得多。对多粒度组成焦炭颗粒而言,模压压力及粒度组成配比对其耐压强度系数的影响不甚明显;(3)分阶段缓慢加压到位比一次快速加压到位有利于提高焦炭颗粒的耐压强度系数。

焦炭颗粒耐压强度表征方法探讨

在分析焦炭颗粒强度系数存在问题的基础上 ,提出了一种新的表征焦炭颗粒耐压强度的方法。经试验验证 ,用耐压强度系数评价焦炭颗粒抵抗压碎的能力 ,不仅可以得到比较精确的结果 。

帘线缠绕增强肘形橡胶软管耐压强度计算

在肘形橡胶软管内压作用下的应力分析的基础上,根据其几何结构,推导出帘线缠绕增强肘形橡胶软管耐压强度计算公式,分析结果表明:帘线缠绕增强肘形橡胶软管弯管段爆破压力低于直管段爆破压力,因此其耐压强度只需根据弯管段爆破压力进行评估。它与帘线强度、层数、缠绕密度、缠绕角度有关,而且还与其几何结构有关,在弯管段最外侧最薄弱。试验结果表明:肘形橡胶软管耐压强度理论计算值与试验值很接近,理论推算爆破位置与试验结果相符,这说明肘形橡胶软管耐压强度理论计算公式的正确性。

金属烤瓷全冠面中央及边缘耐压强度分析

目的 :分析金属烤瓷全冠面中央及边缘的瓷耐压强度 ,探讨临床常见崩瓷现象。材料与方法 :利用离体左上第一磨牙常规制作无尖金属烤瓷全冠 2 0枚 ,随机分 2组 ,一组置 5mm直径球形压头于面中央 ,另一组同样压头置于面近颊尖处 ,于LJ5 0 0型拉力机上匀速 (10mm/min)加压 ,记录瓷崩裂时的载荷值并作统计分析。结果 :面中央受力组瓷层全部碎裂 ,平均载荷 3.0 5 2KN ,面近颊尖处受力组其瓷层呈片块状剥脱 ,与临床崩瓷现象相似 ,平均载荷 1.335KN ,仅为前组的44 %。两组最大载荷比较差异有显著性 (p <0 .0 1)。结论 :面边缘的瓷层为金属烤瓷全冠的结构薄弱区 ,是崩瓷现象最易发生处。临床上应采取必要措施重点防范。

激光和缝线血管吻合术对血管吻合口耐压强度影响的对照研究

目的:观察激光血管吻合和缝线血管吻合术吻合血管后耐压强度的变化,探讨不同吻合方法对血管功能恢复的影响及其原因。材料和方法:家兔30只,右侧颈动脉采用缝合法,左侧颈动脉用激光法加以血管支撑物吻合血管。术后1d、3d、7d、14d、28d,分别观察血管通畅率和耐压强度变化。结果:激光吻合方法通畅率高于缝线吻合方法。激光吻合与缝线吻合的血管耐压强度无差异,趋势是激光法在术后前几天比缝线法低,从7d后耐压强度高于缝合组。结论:利用激光吻合血管有利于保持血管的长期畅通,但初始耐压强度低。应当研究激光吻合加强剂及合适的激光工作方式等提高激光组织吻合的初始耐压强度等力学参数。

钢丝编织胶管的耐压强度计算式

钢丝编织胶管的耐压强度计算式罗贤光，李传光（华南理工大学广州５１０６４１）钢丝编织胶管的耐压强度计算公式不尽相同，但有一个共同点，即认为承受流体压强、保证胶管强度的是胶管的骨架层，而内胶层、外胶层等所起的作用在力学计算中均可忽略。本文采用简单的力学分...

井下实时摄像系统耐压强度设计

并下实时摄像系统是用于油田注水井的检测仪器，该设备一般要在并下深达1500～4000m的深度下工作，其工作环境处于高温高压之下。针对系统耐压强度进行了设计，该系统已顺利通过油田的现场实验。

二氧化碳气氛下的焦炭高温耐压强度研究

在实验室条件下,研究在N2、CO2以及50%N2+50%CO2混合气氛下的焦炭高温耐压强度,考察温度和碳素溶损反应程度对焦炭高温耐压强度的影响。结果表明,随温度、CO2浓度以及碳素溶损反应程度的增加,焦炭的高温耐压强度降低,内部溶损反应程度小的焦炭,有利于维持焦炭在高温段的耐压强度。

变压器箱体耐压强度简化计算

变压器油箱在承受内部压力及真空时,油箱要保证不得有损伤和不允许的永久变形,通常要对其结构强度进行计算。本文介绍了校验变压器油箱结构强度的一种简化的计算方法。

提高电抗器线圈层间绝缘块的工频耐压强度

南方潮湿地区电容补偿装置用电抗器常有烧损故障 ,一个主要原因是线圈层间绝缘垫块湿闪电压降低。对线圈层间绝缘垫块施加多种复合材料涂层后的工频耐压试验结果表明 :氨基绝缘清漆和聚偏氟的复合型绝缘涂层可明显改善线圈层间绝缘块的湿闪电压并减小湿闪场强下降率 ,从而提高线圈层间绝缘块在潮湿环境下的工频耐压强度。

耐火材料特异型制品耐压强度的制样和检测

针对耐火材料特异型制品耐压强度等物理检测项目无法检测的问题进行了研究,利用体积密度法来测量非标准试样的截面积,从而解决了耐火材料特异型制品耐压强度无法检测的问题,同时利用国标方法对该方法进行验证,结果一致性良好,说明该方法可行有效。

耐压强度／绝缘电阻检测仪的原理与应用

文章介绍了GPI-5000T型耐压强度／绝缘电阻检测仪的工作原理和使用中应注意的问题。

大型变压器箱壁平板耐压强度计算

本文根据弹性力学的基本理论，以薄板模型为基础，对大型变压器箱壁平板耐压试验进行了受力分析，导出了各种条件下变形和应力计算公式，最后对计算模型适用性进行了讨论。

测试工具耐压强度设计计算

本文系统叙述和讨论了国内外井下测试工具耐压强度设计计算的方法以及考虑的因素,介绍了测试工具选用安全系数的原则和等级,并对测试工具中两类典型构件的耐压强度进行了实例计算。

压缩机壳体耐压强度计算机控制试验系统

文章介绍了自行研制的压缩机壳体耐压强度计算机控制试验系统的原理、试验要求及试验结果，并对其广泛用途进行了展望。

新型长方体形囊式空气弹簧耐压强度研究

耐压强度是空气弹簧的重要性能指标,而长方体形囊式空气弹簧的耐压强度少有深入研究。基于对帘线的受力分析,建立了描述耐压强度的理论模型,详细分析了充气状态下囊体的受力情况,并提出了囊体耐压强度的简化计算公式。本文进行了样机试制,试验中测得空气弹簧耐压强度为6.5MPa,而理论计算值为7.46MPa,相对误差为14.8%。耐压强度试验结果与理论计算值吻合良好,验证了理论模型的准确性。

增强S型波纹管结构耐压强度分析技术

针对某型液体火箭发动机燃料摇摆装置中的增强S型波纹管,采用理论解析和数值仿真技术进行耐压强度分析研究。研究表明:增强S型波纹管耐压强度数值仿真有限元模型必须采用分层波纹管结构型式,简化成单层波纹管模型仿真计算结果误差较大;合理选用波纹管有限元模型的网格密度,不仅可有效保证耐压强度计算结果精度,还可减少计算机仿真计算时间;波纹管的材料、总厚度、波形等参数不变的条件下,适当增加波纹管层数,可提高波纹管的径向刚度,减少波纹管的轴向刚度。