锅炉炉膛及烟风系统瞬态防爆设计压力取值标准问题的探讨

炉膛及烟风系统防爆设计压力的取值标准，及其与送、引风机选型点能力之间的关系等，在国内外防爆规范中的规定及表述上均存在着差异或疑点，由此引起使用者不同的理解。本文试从解读国际防爆规范NFPA85角度出发，对如何全面、完整地理解锅炉炉膛防爆设计压力（特别是炉膛防内爆设计负压）的取值标准。与送、引风机选型点能力的关系进行了探讨：对脱硫、脱硝后烟气系统瞬态设计负压是否必须增大等问题提出了新的见解。根据比较分析结果。推荐在工程设计中执行NFPA85规范，并建议对国内现行炉膛防爆规程进行升版修改。

炼油火炬系统水封罐设计压力研究

水封罐作为炼油火炬系统防止回火爆炸的重要安全设施,其设计应能保证在发生回火爆炸事故时不被破坏。采用数值模拟技术,利用FLACS工具,建立水封罐三维模型,模拟计算水封罐内的典型气体爆炸,据此提出水封罐的设计压力。结果表明：烃类气体（如甲烷、丙烷）在水封罐密闭空间内发生爆炸产生的压力为气体初始压力（绝压）的7~8倍,氢气爆炸产生的压力为气体初始压力（绝压）的10~12倍。对于炼油火炬系统,建议富氢气体排放系统的水封罐设计压力不低于1.0MPa（绝压）,一般烃类火炬气排放系统的水封罐设计压力不低于0.7MPa（绝压）。

超(超)临界机组主蒸汽管道设计压力取值

目前国内对超临界机组和超超临界机组的主蒸汽管道设计压力取值做了不同的要求。根据机组的设计参数和实际运行情况,结合相关规定,对国内现行的超(超)临界机组主蒸汽管道设计压力取值规定进行了分析,认为对超临界和超超临界机组主蒸汽管道设计压力的取值提出不同的要求,并不合理。建议二者取值一致,并采用锅炉最大连续蒸发量(BMCR)工况下的工作压力作为设计压力。

压力容器设计压力的确定

设计压力是压力容器的重要设计参数,也是压力容器设计换证时设计文件审查的重点项目。设计压力的合理确定不仅关系压力容器的安全性与经济性的协调统一,更影响压力容器的类别划分、设计准则的确定、制造与检验技术要求的提出、使用管理与定期检验等技术工作的进行。合理确定设计压力需要根据设计条件按规程标准规定的原则进行,对压力容器相关规程标准中确定设计压力的原则梳理归纳,并结合工程实例,给出了合理确定设计压力的建议。

煤粉仓防爆设计压力选用和防爆门设计的分析

针对国内发电厂多次发生煤粉仓爆炸事故的现象 ,对国内外有关煤粉仓防爆设计压力选用原则和防爆门设计进行了分析比较 ,同时分析了提高煤粉仓防爆设计压力产生的影响 ,并结合我国国情提出了有关煤粉仓防爆设计压力选用的建议 。

基于数值仿真的某型火炮身管设计压力曲线系统分析

火炮身管设计压力曲线给出火炮发射过程中身管各截面承受的最大压力,是设计身管壁厚的依据。高低温压力法只考虑了装药温度变化对膛压的影响,从系统的角度考虑,装药质量、药室增长量、弹丸质量变化也会对膛压造成影响。通过对某型火炮内弹道模型进行数值仿真,分析上述因素变化对膛压和身管设计压力曲线的影响,并给出了各因素综合作用下的身管设计压力曲线。研究表明,装药质量、装药温度和药室增长量变化均对膛压有较大影响;装药质量和装药温度直接影响身管设计压力曲线的组成。

低压液化气体储罐的设计压力和装量系数

介绍了低压液化气体储罐设计压力的取值方法，并列举出了常见低压液化气体储罐的设计压力值，同时还探讨了充装时如何控制储罐的最大储存量。

制式包装设计压力对无水肼液体推进剂危险等级分类影响试验

为了完善无水肼的危险等级分类,依据联合国橘黄书爆炸品危险性分级程序,对制式包装无水肼(包括2种尺寸:18 kg和120 kg)分别开展EIDS隔板试验和外部火烧试验。分别采用高速摄像、红外热成像和压力数采测试系统表征样品在火灾刺激下的燃爆过程、火球表面最高温度以及冲击波效应。结果表明:外部火灾条件下,无水肼‑18 kg样品的TNT当量为0.724,是无水肼‑120 kg样品的1930.67倍。无水肼在特定条件下具有明显的爆炸特性,不同制式包装设计压力下的无水肼分别显示出了1.1 C和1.3 C的危险等级。无水肼的危险等级分类与其包装设计压力联系密切,应在实际使用允许范围内,降低无水肼等液体推进剂的包装强度,以有效降低其危险性。

关于管壳式换热器设计压力的讨论

设计压力是压力容器设计的前提,也是设计换证施工图重点审查的指标,设计压力的确定直接关系容器的安全可靠与经济合理。文章以管壳式换热器设计为例,对设计压力的确定进行了讨论,提出《换热器数据表》不仅要给出容器的工作压力,尚应考虑"系统附加条件"后给出容器的设计压力。

靖边气田滚动建产时期集气站设计压力浅析

针对靖边气田建设及运行过程中存在的问题,论证了集气站设计压力的3个影响因素:压力系统、安全阀定压、冬季管网运行压力。通过压力系统自下游用户的反推及优化;安全阀定压的计算及优化;冬季供气高峰期管网运行存在问题及压力优化进行分析,对气田后期滚动扩边新建集气站的设计压力提出了合理化建议。即:距离净化厂或集气干线较近的集气站设计压力可适当降低,按6.3MPa选取;为满足冬季高峰供气要求,管网末端集气站设计压力可适当选高,按6.8MPa选取,有利于冬季高峰期管网末端集气站产能优势的发挥。

WHF型夹套反应釜筒体设计压力分析和校核

文章介绍了夹套反应釜的类型及受力分析,对夹套反应釜的实际操作受力情况进行了归纳,提出了夹套反应釜内筒壁厚的设计关键是确定设计压力,总结出其设计思路和方法,在实际生产中得到验证。

消防给水系统的设计压力和分区压力

指出消防给水系统应引用压力管道常用的设计压力术语,分析消防给水系统设计压力与竖向分区压力的关系,认为应根据系统组件的公称压力、经济合理性和安全可靠性,确定竖向分区压力和系统给水形式,并提出解决系统超压的措施。

LNG接收站与输气干线首站设计压力一致性问题

概述了我国LNG接收站及其输气干线的建设现状,介绍了输气干线首站和LNG接收站设计压力的确定原则。举例说明了因输气干线首站和LNG接收站设计压力不匹配而存在的首站超压甚至管道爆裂的潜在危险,分析了传统解决措施的弊端,认为本质安全的解决方案是将首站设计压力提高到与接收站外输系统的设计压力一致。

中间介质加热型乙烯汽化器设计压力探讨

以某化工厂乙烯汽化器为例,针对从国外引进的工艺包中中间介质加热型乙烯汽化器设计压力较高的问题,对管程A(乙烯)、管程B(蒸汽)和壳程(甲醇)在操作过程中可能出现的各种事故工况进行分析,包括管程A进出口阀误关、管程A进料中断、管程A换热管断裂以及管程B换热管断裂等工况下管、壳程压力变化情况。提出了通过适当降低乙烯汽化器各程设计压力的方法,并可降低设备投资。相应采取了一系列安全措施:采取在管程A出口设置止回阀;自控仪表增加壳程温度低低和压力高高切断乙烯进料;合理设定管程A,B和壳程上安全阀定压及泄放量等。这些措施可有效降低乙烯汽化器管程B和壳程设计压力,节省设备投资约60%。

核电厂给水系统管道设计压力选取原则分析

结合常规火电厂给水系统管道设计压力选取原则,以CPR1000核电机组为例,从核安全的角度分析影响核电厂给水系统管道设计压力的因素,指出核电厂给水系统若具有快速隔离的功能,则管道设计压力的选取应考虑阀门快关水锤的影响。

塔器设备法兰设计中的当量设计压力

现行塔器设计规范中,确定设备法兰当量设计压力时并未考虑其中部分载荷的短期性。通过分析认为,应依照法兰所受载荷的不同性质,分类确定法兰的当量设计压力。

泵和压缩机管路系统设备设计压力的确定

举例说明离心泵和压缩机管路系统设备设计压力确定方法。对于离心泵管路系统,泵出口侧设备设计压力应等于或大于泵吸入侧容器最高压力、出口关闭压差及吸入侧最高静压头之和;对于压缩机回路系统,操作压力最低设备的设计压力可取停机稳定压力的1.05倍,其它设备设计压力等于操作压力最低设备设计压力加上两设备之间的最大压降。

制冷系统低压侧压力容器设计压力取值的合理性探讨

介绍了相关标准对制冷系统低压侧压力容器设计压力的规定和制冷系统低压侧压力容器的特点。分析并举例说明了环境温度对制冷系统低压侧压力容器设计压力的影响,证明提高设计压力也无法满足容器的安全要求。指出提高容器的保冷性能、设置安全泄放装置才是保障制冷系统低压侧压力容器安全的重要措施。

对集输干线设计压力确定的探讨

在集输干线的设计过程中,设计压力是对工程投资及管线运行十分重要的一个参数,这一参数确定的是否合理,将影响着集输干线与上游气田之间的联系和下游用户的发展状况,同时也决定着干线工程的投资成本高低与经营管理收入的好坏,因此需对集输干线合理设计压力的确定进行探讨。在探讨的过程中,首先应确定干线的各项基本参数,然后筛选影响设计压力的各种主观因素,其后对主观影响因素进行研究。过程中应以水力计算为基础,运用模拟软件,综合外部各种影响因素后,通过实际的投资估算比较,从而选取一合理的设计压力。其中以某集输干线为实例,举例对最佳设计压力进行的一次探讨。

采用主螺栓连接的高压容器极限设计压力分析

采用主螺栓连接的双锥密封结构高压容器,由于受到筒体端部上主螺栓承载能力的限制,每一种封口直径的双锥密封结构,在不同的设计温度下,存在一个最大设计压力即极限设计压力。虽然我国的压力容器设计规范规定的双锥密封结构的最大设计压力为35MPa,但是,由分析计算可知,当容器的封口直径≥DN2200时,即使布置的主螺栓使总截面积达到最大,且选用设计温度下许用应力最高的主螺栓材质,容器的最大设计压力均达不到35MPa,容器的封口直径越大,其极限设计压力就越小。如果需要设计的高压容器设计压力大于相应的极限设计压力,则该工况的容器无法按常规结构设计。