透水砖透水率试验装置的升级改进

根据最新版的GB/T 25993-2010透水路面砖和透水路面板国家标准,提供一种更优化的透水砖透水率试验装置。笔者对透水砖透水率试验机的升级改进该装置,将试验装置和电路控制系统有机地联接起来,实现了试验装置的系统化和自动化控制,具有测试数据精度高、误差小、操作方便、对试验员要求低及工作效率高等优点。

改性壳聚糖保鲜涂膜透水率的研究

利用纳米SiOx对壳聚糖涂膜进行改性,采用三因素二次旋转组合正交设计研究了壳聚糖、纳米SiOx和单甘酯等因素对壳聚糖保鲜膜透水率的影响,得到相应单指标二次回归模型。结果表明:当壳聚糖用量1.547 g、SiOx用量0.028 g、单甘酯用量0.015 g时,具有较低的透水率,膜的综合性能最好,室温下果蔬保鲜时间明显延长。

岩溶路基注浆效果透水率检测标准试验研究

研究目的:透水率检测标准制约着岩溶路基注浆效果的有效评价。通过模型试验和理论分析,研究影响透水率检测标准应用的两个关键性基础问题:一是是否存在一个不产生潜蚀塌陷的界限裂隙;二是如果存在这个界限裂隙,那么界限裂隙的透水率特征值是多少。研究结论:临界裂隙开度是覆盖型潜蚀塌陷的关键控制因素,受覆盖层土质、密实度、临界水力梯度等因素的影响,覆盖型岩溶路基塌陷的临界裂隙开度约为2～4 mm;对溶蚀裂隙发育的可溶岩地基,当裂隙宽度小于等于3 mm(或地基透水率小于等于47 Lu)时,在自然水降条件下,不具备岩溶潜蚀塌陷条件,因此,建议以47 Lu作为潜蚀塌陷临界透水率值,以此为岩溶地面塌陷防治注浆效果检测定量标准。

压力洞室围岩的高压透水率测试技术与应用研究

随着压力洞室、深埋地下工程的建设,迫切需要弄清工程所在深度上的岩体在高压作用下的透水性状。由于岩体中的节理、裂隙等各种软弱结构面在高压作用下将会张裂、扩展,只有按照等于或略大于洞壁围岩实际承受的压力进行高压透水测试,才能得到工程运行状态下岩体透水率的可靠资料。介绍了钻孔高压压水测试技术,并结合其在工程中的具体应用做了初步分析。

基于高分辨卫星影像的城市用地不透水率分析

不透水地面是城市地区的特征，它与总用地的比值～不透水率作为一个重要的城市生态指数常出现于城市水文、城市水质面源污染以度城市植被制图等研究中。本文借助高分辨率卫星影像首次在我国城市中心城区尺度上探索土地利用的不透水性。基于对南京5个典型城市功能区中555个有效用地斑块样本的不透水率数据的分析表明。不同土地利用类型的不透水率在统计上存在显著性差异，建设用地中绿地的不透水率最低（0％～30％），市政设施用地的不透水率最高（80％，100％），居住与道路广场用地的不透水率接近，而工业用地的不透水率相对较低（40％～75％），平均城市建设用地不透水率约69％。该结果填补我国城市用地不透水率研究的空白，为城市水文模拟研究提供下垫面参数。并可望用于城市土地利用的生态规划。

基于高压压水试验的岩体透水率变化研究

在水利水电等地下工程的常规压水试验中,一般以1Lu(吕荣值)作为防渗灌浆结束的标准。近年来,随着科学技术水平的不断提高,我国的高水头抽水蓄能电站得到了迅速发展,也进行了相应的高压压水试验。对于高水头的水电工程,现场高压压水试验结果和常规压水试验结果对比发现,对于同一试验段,高压压水试验计算的岩体透水率反而比常规压水试验计算的透水率小,由此计算的岩体渗透系数也偏小,但在高压水作用下岩体渗透性会不同程度地增加。如果岩体透水率还用《水利水电工程钻孔压水试验规程》(SL31-2003)中的公式计算,则由于压力的增加计算的Lu变小,防渗的标准会相应提高。针对规范中岩体透水率的适用性问题,提出了基于高压压水试验的"高压单位吸水量"的概念,即在直径75mm、试段长度约5m的孔内高压压水试验中,围岩在设计水头(≥2MPa)作用下,单位长度上的压入流量,用DK表示,单位为L·min-1·m-1。基于这一概念,应用数值模型计算了岩体试段的压入量,通过与某抽水蓄能电站高压压水试验的实际岩体试段的压入量进行的对比,获得了最大压力为4MPa时,岩体注浆结束标准为2DK(0.5Lu)。因此,对于不同的高水头水电工程,隧洞注浆结束标准(高压单位吸水量)要根据设计水头进行调整,而不能以常水头那样始终以1Lu作为防渗结束标准。

利用QuickBird影像提取城市不透水率的研究

不透水率作为一个重要的城市生态指数常出现于城市水文、城市水质面源污染以及城市植被制图等研究中。基于QuickBird影像在我国城市中心城区尺度上提取不透水率,将主成分分析的PC2、PC3和RVI进行假彩色合成,增强绿地、裸地、阴影下绿地等透水信息与背景信息的反差,利用传统的监督分类得到了高精度(89.6%)的绿地、裸地等城市透水地表信息。该方法对阴影下绿地信息的提取效果明显,用户精度达到84.78%,很大程度上消除了阴影对解译精度的影响。

膜生物反应器中影响膜透水率的几个因素

本文研究了影响膜 -好氧生物反应器中中空纤维膜透水率的几个因素 ,如组件长度、操作压力、膜面流速、活性污泥浓度和温度。中空纤维膜内 ,压力沿料液流动方向呈抛物线型分布 ,所以在膜内径和膜面流速一定的情况下 ,存在一个最佳的膜组件长度 Llin使得膜利用率最高 ,且最省能 ;操作压力对膜透水率的影响分为三个区域 ,各个区域膜的主要过滤阻力不同 ,不同污泥浓度时 ,为了使中空纤维膜内腔不堵塞 ,膜面流速必须高于某一范围 ,膜透水率随温度呈正比例关系变化。

覆盖型岩溶潜蚀塌陷裂隙开度与透水率定量关系

在既有研究的基础上,假设覆盖型岩溶路基潜蚀塌陷管道模型,根据压水试验透水率公式和水力学管道流Poiseulle方程,提出了裂隙岩体透水率与裂隙开度的关系公式,建立了透水率与裂隙开度的定量联系,并结合经验结果对理论公式的适用性、局限性进行了探讨。研究结果表明:裂隙岩体透水率与裂隙开度等效半径四次方成正比,与裂隙延伸长度成反比;透水率与裂隙开度的理论关系与既有规范的经验结果有较好的一致性。

稳定膜透水率的新方法-恒流控制

本文从理论上分析了减轻膜污染、提高膜产水量的有效方法之一是降低膜的平均操作压力 ,并在此基础上提出了恒流控制的操作方式 ,即保证在一个周期内膜组件的透过液流量恒定 ,以及实现恒流控制的三种方法。本研究还通过实验在分置式膜生物反应器中比较了相同条件下恒流控制与传统的恒压控制时膜的产水量 ,结果表明前者比后者提高了 1 2 .6 %。

水力插板透水丁坝水流结构随透水率的变化规律研究

为了研究水力插板透水丁坝水流结构随透水率变化的规律,采用ANSYS FLUENT 15. 0,基于RNG k-ε湍流模型,对不同透水率下透水丁坝周围的流场进行三维数值模拟。结果表明,透水丁坝坝体前后压差随透水率的增大逐渐减小,上游坝根处压强最大,坝头下游侧附近压强最小,坝根和坝头部位易发生水毁。回流强度随着透水率的增大逐渐减弱。当透水率达到40%时,回流基本消失,坝后为一个缓流区。不同透水率下水槽同一横断面处流速分布规律相似。随着离丁坝侧河岸距离的增加可划分为流速缓慢增大区、流速迅速增大区和流速稳定区。随着透水率的增大,主流区流速逐渐减小,坝后作用区流速逐渐增大。研究成果能够为透水率这一重要工程设计参数的合理选取提供参考,实际应用中推荐透水率为30%。

基于遥感影像不同亮度的CART方法估算不透水率研究

以QuickBird影像为辅助数据,基于中巴资源卫星影像研究了不透水率估算方法,改进了传统的基于CART的估算方法,并将中巴资源卫星影像不透水面像元分类,对不同亮度分别使用CART方法估算不透水率。试验结果表明,该方法构建的模型简单合理,运算效率高、精度高,可供借鉴。

不同透水率对水力插板透水丁坝防冲促淤效果的试验研究

水力插板透水丁坝新型护岸结构的提出提高了新疆粉细沙河床上治河工程的防洪护岸效益。本文为了探讨透水率对水力插板透水丁坝防冲促淤效果的影响,利用动床模型水槽试验研究了水力插板透水丁坝缓流效果、局部冲刷及坝后最大淤积高度随透水率的变化规律,为透水率这个重要工程设计参数的合理选取提供理论依据。试验结果表明:水力插板透水丁坝坝后流速的减缓效果明显,且透水率对坝后流速的影响较小;坝头最大冲刷深度随着透水率的增大而变小;坝后最大淤积高度随透水率的增加先增加后减小;当透水率为30%左右时,水力插板透水丁坝的防冲促淤效果达到最佳。

基于递归RBF神经网络的MBR膜透水率软测量

针对膜生物反应器(membrane bio-reactor,MBR)污水处理过程中膜透水率难以测量的问题,提出一种基于递归径向基神经网络(recurrent radial basis function neural network,RRBFNN)的软测量方法.首先,基于污水处理过程中的实际运行数据,应用偏最小二乘法(partial least squares,PLS)筛选出与膜透水率相关的过程变量;其次,基于RRBFNN建立膜透水率的软测量模型,利用快速梯度下降算法对RRBFNN的参数进行调整,保证了软测量模型的精度;最后,将设计的膜透水率软测量模型应用于实际污水处理过程中,使用污水处理厂实测数据对模型进行验证.验证结果表明,该软测量模型能够实现膜透水率的准确预测,具有较好的预测精度.

提高城市地面“透水率”的方法与规划管理措施

旨在通过加强规划管理措施减少城市地面硬化带来的一系列危害.分析了我国目前城市地面盲目追求硬化效果导致的危害,总结借鉴了国内外提高地面透水能力的基本方法,并在此基础上提出了“透水率”的概念,给出了计算“透水率”的基本方法,并建议将“透水率”纳入城市控制性详细规划指标体系予以强制执行.可以大大加强提高地面透水能力的可操作性和有效性,从制度层面保证“透水率”的强制执行,从而减少地面硬化带来的危害.

裂隙岩体透水率与其完整性指数及BQ值的关系初探

岩体的渗透系数是评价岩体渗透性,进行裂隙岩体渗流模拟的必备参数,在工程实际应用中亦具有重大意义。研究发现:岩体的完整性系数和基本质量指标(BQ值)的算术平均值与裂隙岩体透水率的几何平均值相关性较好,故利用岩体的完整性系数和基本质量指标(BQ值)的算术平均值估算裂隙岩体的渗透系数是可行的。根据金堆城杨家湾尾矿库初期坝的岩体压水试验结果,初步探索了岩体的基本质量指标及岩体完整性指数与其透水率的关系。

深水水库隔水幕布透水率对下泄水温影响研究

隔水幕布作为分层取水设施可有效缓解由深水水库温度分层导致的低温水下泄影响。为探究幕布材料透水率对下泄水温及幕布总体受力的影响,依据一深水水库实测水文水温资料,建立并验证了该水库的三维水动力水温数值模拟模型,对比分析了不同工况下的流场、温度场及幕布总体受力结果。研究结果表明:随着幕布材料透水率增至7%,下泄水温逐渐降低,较未采用幕布时下泄水温提升幅度由2.31℃降至0.33℃。随着材料透水,幕布总体受力减小,不透水幕布所受总水平推力为1242 t,满足下泄水温需求的透水率为2%的幕布所受总力为293t。在工程应用中应根据水温提升需求,综合考虑幕布受力及经济性等因素选用幕布材料,对于该工程幕布材料平均透水率不应超过2%。

岩体声波速度与透水率关系分析

黑龙江省伊春市西山水库工程地质勘察中 ,通过大量的野外测试数据分析并建立岩体声波速度 (VP)与岩体透水率 (q)关系。

用年工业透水率衰减预测MBR膜寿命——以西安思源学院超十年运转为例

定义“工业透水率VMD”为1000 m2单位膜面积在1天单位时间和1 kPa单位膜压差下的m3透水体积。直接采用西安思源学院再生水厂3520天A2/O-MBR系统每日运转的日产水量和膜压差大数据依序计算VMD。剔除五类异常点后得到71%~78%有效VMD。人为地将每25个有效VMD划分为一个组单元,计算组单元的VMD算术平均值。拟合组VMD算术平均值与组单元得直线型工业透水率衰减方程。因为表示VMD算术平均值与组单元比较发散,所以按“年”为划分界限对组单元进行第二次降维得“年单元”,并计算年单元的VMD算术平均值。拟合年VMD算术平均值与年单元得幂型工业透水率衰减方程。用前期的衰减方程预测后一年的工业透水率,用当期的衰减方程实测后一年的工业透水率。定义误差比为预测值与实测值的相对大小。计算年工业透水率衰减是直接、简单且方便。所得结果既可以预测膜寿命,又可以自我学习不断优化,还得出预测时段不应小于三年,最好选择四到五年为宜。

钻孔下行式注浆简易压水试验透水率计算方法

帷幕注浆过程中,检查段次注浆效果,通常以简易压水试验求算的透水率指标进行判定。针对钻孔下行式单循环和多循环两种注浆方式,对采用的简易压水试验求算注浆段透水率的方法进行讨论,确定求算模型,以实例验证方法的可靠性。