变形奥氏体静态软化行为的研究

利用MMS-100热力模拟试验机研究了X60管线钢和JB700低碳贝氏体钢在不同变形温度、变形程度和变形后等温保持时间对奥氏体静态软化行为的影响。随变形温度、道次停留时间及变形量的增加,道次间隔时间内的静态软化量也增加,奥氏体再结晶越容易发生。

X65M管线钢静态再结晶行为研究

利用Gleeble-3800热模拟试验机进行双道次压缩变形试验,通过控制不同变形温度(950、1000和1050℃)和道次间间隔时间(1、10、30和100s)研究了管线钢X65M的静态再结晶行为,并分析了变形温度和道次间隔时间对静态再结晶行为的影响。结果表明:X65M管线钢静态再结晶激活能为229.9KJ/mol,并建立了静态再结晶动力学方程。

Nb微合金化U型肋桥梁钢Q420qD静态再结晶行为研究

为研究Nb含量与工艺参数对U型肋桥梁钢Q420qD静态再结晶行为的影响,利用热膨胀相变仪与金相显微镜等手段对其进行了分析与讨论,并确定了实验钢的静态再结晶动力学模型和静态再结晶激活能。结果表明:Nb对实验钢的静态再结晶产生阻碍作用,阻碍作用随Nb含量增大而增强,应变诱导析出的“鼻尖”温度在950~1000℃;Nb质量分数为0、0.044%和0.062%的3种实验钢再结晶激活能分别为242.43、268.77、291.96 kJ·mol^(-1),静态再结晶动力学模型分别为X_(S)=1-exp[-0.693×(t/t_(0.5))^(0.2367)],X_(S)=1-exp[-0.693×(t/t_(0.5))^(0.4777)],X_(S)=1-exp[-0.693×(t/t_(0.5))^(0.3783)];实验钢再结晶率随变形温度升高不断增大,同样变形温度下其静态再结晶率随道次间隔时间延长而增大;在Nb的应变诱导析出阶段实验钢静态再结晶率变化不明显,“平台期”结束后晶粒细化、再结晶形核增多;U型肋生产的待温阶段应控制温度在950~1000℃,并将待温结束时间锁定在“平台期”结束之前,以确保Nb元素对实验钢再结晶晶粒长大的抑制效果,达到细化晶粒、提升强韧性的目的。

热连轧与可逆式轧制生产的X70管线钢的组织、性能的对比

对国内某钢铁公司采用热连轧机和可逆轧机所生产的X70管线钢进行了工业对比试验。结果表明,热连轧管线钢具有更高的屈服强度,而可逆轧制的管线钢则有更高的抗拉强度和低的屈强比。经研究认为,精轧过程中的道次间隔时间是造成力学性能差异的主要原因。

AG700L钢亚动态再结晶行为研究

AG700L钢主要应用于汽车大梁等重要承重结构件。通过在Gleeble-3800热模拟试验机上采用双道次压缩试验,研究了AG700L钢在应变速率为0.01~2 s^(-1)、变形温度为950~1050℃、道次间隔时间为10~120 s不同条件下的亚动态再结晶行为。结果表明:AG700L钢道次间隔内亚动态再结晶行为受变形温度、应变速率和道次间隔时间的影响显著;随变形温度的升高,亚动态再结晶体积分数先缓慢增加,然后迅速增加;随应变速率的增加,亚动态再结晶体积分数先迅速增加,然后趋于平稳;随道次间隔时间的增加,亚动态再结晶体积分数明显增加。随变形温度的升高、应变速率的增加以及道次间隔时间的延长,变形后AG700L钢的晶粒尺寸显著增加,组织变得更加均匀。同时,建立了AG700L钢的亚动态再结晶动力学模型,为其实际生产轧制工艺的制定与优化提供了依据。