铜导线一次短路熔痕显微组织再结晶过程

采用定性模拟试验制备铜导线一次短路熔痕,用金相检验、硬度测试、扫描电镜分析等方法研究了不同受热条件下一次短路熔痕显微组织的变化规律。结果表明:铜导线一次短路熔痕形成后持续受热,显微组织存在再结晶现象;当熔痕的受热温度为800℃,保温时间为100 min时,胞状晶全部转变为柱状晶。

铝铜导线熔痕元素偏析与晶粒分布特征研究

通过电子探针元素分析和背散射电子衍射分析,对铝导线和铜导线的火烧熔痕与短路熔痕进行微区元素偏析和晶粒分布形态的研究。研究结果显示:铝导线在火烧和短路情况下均呈现铁元素的显著偏析,但分布形态不同,火烧熔痕中铁元素呈粗大环状,而短路熔痕则为细长链状。铜导线中,火烧和短路熔痕均表现出氧元素的偏析,且氧化物形态各异,火烧熔痕中氧化物偏析聚集,主要为细长棒状或点状,而短路熔痕中则分散为网状。此外,铝导线和铜导线的火烧与短路熔痕在晶粒分布及取向上也存在显著差异,火烧熔痕以粗大等轴晶或枝晶状为主,短路熔痕则以粗大柱状晶为主。值得注意的是,短路熔痕中的晶粒生长具有明显择优取向,而火烧熔痕则无此现象。

铜导线火灾熔痕的背散射电子衍射分析方法

采用电解抛光法制备铜导线熔痕试样,使用背散射电子衍射分析技术对不同种类铜导线熔痕织构的存在状态进行分析。结果表明:火焰熔痕与短路熔痕的织构状态存在明显差异,火焰熔痕基本不存在任何方向的织构,组织主要是粗大的等轴晶;一次短路熔痕与二次短路熔痕均存在明显织构,二次短路熔痕边缘易出现粗大的等轴晶或枝晶,而一次短路熔痕边缘以柱状晶分布为主。

导线长度对过电流聚氯乙烯铜导线起火燃烧行为的影响

为深入研究导线长度对过电流聚氯乙烯铜导线起火燃烧及火蔓延行为的影响,利用电气火灾故障模拟装置模拟铜导线在不同长度下发生过电流故障,分析了导线长度对起火燃烧过程、火蔓延最大距离的影响,并通过视频影像堆栈技术分析了火蔓延速率。结果表明:当过电流值不变时,随着导线长度的延长,火蔓延最大距离呈现先增大再减小的趋势;对于研究中使用的2.5 mm^(2)多芯聚氯乙烯铜导线,过电流值不变,且导线长度在240 cm时,火蔓延距离最大,其中在200 A时,火焰会达到全线的燃烧;火蔓延速率在导线熔断瞬间向两侧蔓延时最快,随着远离熔断点未燃区可燃性气体浓度、温度的下降,火蔓延速率有下降的趋势,并且呈现较大的波动。

金相分析中铜导线的腐蚀剂探讨

由于不同的腐蚀剂对铜导线显示其金相组织有所差异,选择一种合适的腐蚀液可以提高工作效率、简化分析方法、提高分析质量。介绍了腐蚀原理和几种腐蚀剂对铜导线金相组织的显示效果。

水内冷发电机空芯铜导线的防腐蚀

分析了水内冷发电机空芯铜导线的腐蚀原因，提出了4种相应的防腐蚀方法，即通过加强内冷水系统密封控制内冷水中溶解氧和二氧化碳含量，在除盐水中加氨或采用部分凝结水控制内冷水pH值在7．5～8．0，或在内冷水旁路采用钠型混床调节内冷水为碱性，在内冷水中添加低剂量高效铜缓蚀剂和控制其他材质腐蚀产物的沉积等。现场应用结果表明，开发的新型铜缓蚀剂对铜的缓蚀效果好，加药量小，内冷水中新型铜缓蚀剂含量在5mg／L以下，内冷水水质稳定，符合国家标准要求。加入缓蚀剂后，内冷水水质为：电导率≤2．0μS／cm，铜离子含量≤4μg／L，pH〉6．8，水质合格率达99．8％。

发电机铜导线腐蚀控制准动态模拟试验研究

通过准动态正交试验(L1645),研究了时间、水温、转速、pH值、溶解氧等因素对发电机内冷水系统中铜导线腐蚀的影响,结果表明:各因素对铜腐蚀影响的顺序从大到小依次为:pH值、转速、溶解氧、试验时间、水温、当试液pH值分别为6.0、7.0、8.0、9.0时,对应Cu2+含量水平和平均值分别为:558、177、136、111(μg/L),在准动态试验条件下,将除盐水调节成微碱性,能有效抑制铜的腐蚀,Cu2+含量小于μg/L.

水内冷发电机空芯铜导线防腐技术

用分光光度法比较了BTA与TTA在除盐水中对紫铜的腐蚀动力学行为的影响 ,并对复合TTA与BTA +EA进行了对比 .试验结果表明 ,与BTA +EA相比 ,复合TTA对铜片的成膜速度快、缓蚀效果好、缓蚀行为持久 。

铜导线断裂痕迹显微组织特征及成因研究

通过模拟实验制作电气线路事故中常见铜导线"机械断裂"、"火烧熔断"、"短路熔断"痕迹样品.通过扫描电镜观察痕迹样品微观形貌,科学分析3种断裂痕迹显微组织特征、形成机理,提出鉴别铜导线断裂痕迹方法.

电气线路火灾中铜导线一次短路与二次短路的显微组织特征

对电气线路火灾中铜导线的一次短路与二次短路的显微组织特性进行了对比分析 ,利用二者之间微结构形态上的差异来分析鉴定火灾的起因 ,为公安消防部门侦破火灾案件提供了有利的科学证据 ,可使案件侦破率及破案速度大大提高。因而 ,将此项工作加以推广有十分重要的意义。与金相显微镜比较 ,用电镜进行观察分析具有放大倍数连续调节范围大 ,景深大 ,分辨率高 ,同时具有图象更清晰 ,立体感更明显的特点。

电气火灾中铜导线火烧痕的研究

采用金相分析和宏观分析方法对铜导线火烧痕的模拟试验和火灾现场残留物进行了观察和研究。结果发现,现行国家标准GB 16840.4-1997《电气火灾痕迹技术鉴定方法第四部分:金相法》中对铜导线火烧痕的特征描述有不完善之处。铜导线未熔化前与国标所述相似,即显微组织均为粗大等轴晶,无空洞;但熔融后的铜导线的显微组织主要是等轴晶、树枝晶和Cu2O-Cu共晶组织,且有时会出现少量孔洞。

在铜导线中晶界对信号传输影响的研究

在铜导线中,晶界的存在以及晶界数量的多少对传输信号有显著影响。研究表明,单晶试样对传输信号的失真度最小,而多晶对传输信号的失真度最大,双晶对传输信号的失真度介于两者之间。这主要是由于品界增加导线的电阻率以及品界对传输信号的影响由电容效应所致。在铜导线中,随晶界数的增加,导线的电阻率增加。

过负荷铜导线金相显微特征分析

为考查铜导线金相组织随截面积、过负荷时间、倍数以及加热温度、加热时间、冷却方式的变化规律,本实验制备了不同线径的铜导线过负荷不同倍数和不同时间的试样,然后对过负荷铜导线在不同温度下加热不同时间并采取自然或喷水的方式进行冷却。通过观察过负荷铜导线试样的金相组织,分析过负荷铜导线金相组织随其形成条件的变化规律。结果显示,随过负荷时间的延长,铜导线金相组织由最初的纤维状组织变成柱状或等轴晶粒;过负荷倍数越大,形成的晶粒越大;当过负荷痕迹形成后,在低于其形成温度下加热,不影响其金相组织;导线截面积和冷却方式对铜导线金相组织影响不大。在实际火灾调查过程中利用过负荷铜导线的金相组织特征来证明火灾事实时,要综合考虑过负荷的形成过程。

发电机内冷水铜导线腐蚀的原因及影响因素分析

由于发电机内冷水水质控制不当而引起铜导线腐蚀的问题 ,近来引起普遍重视 ,本文主要围绕发电机内冷水铜导线腐蚀的原因及其几个运行控制指标 ( p H、溶 O2 、电导率 )

发电机空芯铜导线腐蚀速率电化学试验研究

采用电化学测试方法,对发电机内冷水模拟工况和现场运行工况下铜腐蚀速率进行测量,研究内冷水pH值和溶解氧对发电机空芯铜导线腐蚀速率的影响规律。研究结果表明,铜腐蚀速率随内冷水pH值的提高而降低,内冷水最佳pH值为8.5左右;贫氧工况更有利于发电机铜线棒的整体腐蚀防护,当pH值为8.5左右,且铜表面形成具有保护性的氧化膜时,富氧工况也能够满足发电机铜线棒的安全运行。

铜导线一次短路熔痕形貌火场稳定性研究

实验模拟火灾热环境,将铜导线一次短路熔痕在不同温度下加热不同时间后自然冷却,观察样品的宏观和微观形貌。结果表明:火灾现场的温度以及熔痕持续受热时间对铜导线一次短路熔痕的宏观形态有一定的影响,但是熔化区与非熔化区的界限比较明显;金相显微组织随着温度升高和加热时间的延长也具有不稳定性。

铜导线短路熔痕的SEM/EDS分析

在电气线路火灾原因的调查中,为更好地区分铜导线一次短路与二次短路的熔痕特征,用扫描电子显微镜(SEM)和X-射线能谱仪(EDS)对2种熔痕的形貌和相应的元素成分进行了试验研究。结果表明:铜导线一次短路与二次短路熔痕的表观形貌特征和元素成分具有明显的不同,二者的区别主要表现在熔痕表面所含的气孔、元素种类及导线本体与熔痕之间的过渡区方面,一次短路熔痕表面气孔多,元素种类少,导线与熔痕之间有明显界限,二次短路熔痕则相反。该研究结果可以区分短路熔痕形成的环境气氛,以此判断导线短路熔痕类型,为电气线路火灾原因的调查提供科学依据。

火灾中铜导线及其熔珠显微结构的SEM分析

用SEM观察分析了在各种模拟实验条件下铜导线及其熔珠熔痕的几种显微组织结构特征,结果表明:单股粗铜导线的火烧、二次短路熔珠熔痕与一次短路、过负荷、接触不良造成的熔珠熔痕其显微结构有明显不同,可为火灾原因的鉴定提供参考依据.而多股细铜导线火烧和二次短路及过负荷产生的熔珠熔痕,其显微结构中均出现等轴晶和柱状晶及较小再结晶颗粒,与一次短路结构较难以区别,因此无法为火灾原因的鉴定提供依据.

基于SEM的多股铜导线过电流故障鉴别研究

为研究火灾中过电流故障条件下铜导线的痕迹特征,模拟火灾条件,制备了过电流多股铜导线样品,利用扫描电镜（SEM）对线芯表面的微观组织进行了观察,并与未通电的原始导线进行了对比。结果表明,随着过电流程度的加重,线芯表面依次呈现出剥离脱落、块状开裂、珊瑚状小颗粒等典型痕迹;在明火燃烧和热辐射作用下,过电流线芯表面分别出现大块熔结和波浪状熔流痕迹。试验结果可为火灾物证鉴定和火灾调查提供参考。

铜导线的短路熔痕与过热熔断熔痕分析

分析了某机电产品火灾事故中的两种铜导线熔痕,观察到一种电流过载引起的铜导线过热熔断熔痕,它由未熔化的再结晶区、融合形成的粗晶粒区以及快速冷却形成的细晶粒区组成,且粗晶粒区和细晶粒区之间有明确的界限。结果表明,该过热熔断熔痕是一次熔痕,是引起火灾事故的直接原因。