镶装式石墨密封环的压力变形研究

采用有限元方法分析镶装式石墨密封环和整体石墨密封环的压力变形情况。结果表明:密封压力使石墨环密封端面产生负锥度变形,随着密封压力的增大,端面压力变形呈线性增加;镶装式结构能显著增加石墨环的整体强度和刚度,减小密封端面的压力变形,提高机械密封的可靠性。

待机过程中机械密封镶装静环的蠕变分析

镶装静环具有增强密封环强度、降低成本的优点,但长期待机过程中镶装静环的蠕变会导致密封失效。本文采用ANSYS软件建立镶装静环的蠕变分析模型,分析了镶装长度、镶装静环座壁厚、镶装过盈量对蠕变后的接触应力和端面变形量的影响,并进行试验验证。结果表明,蠕变后的接触应力随镶装长度的增加而减小,随静环座壁厚、过盈量的增加而增大;蠕变后的端面变形随镶装长度、过盈量的增加而增大,随静环座壁厚的增加而减小。本研究为长期待机的镶装机械密封的设计提供了一定参考。

镶装式硬质合金密封环的压力变形研究

应用有限元分析研究了镶装式硬质合金密封环的密封压力变形情况。研究结果表明,镶装结构使密封环产生了较大的力变形,密封压力使密封端面产生了较小的负锥度变形。镶装式结构能显著减小密封端面的密封压力变形,提高机械密封的可靠性。

机械密封镶装密封环开空刀槽对密封性能的影响

以航天涡轮泵用机械密封的镶嵌静环组件为研究对象,采用有限元法对比研究了静环座开或不开空刀槽2种情况下,石墨静环在静态条件下的接触压力、端面轴向变形和等效应力的分布特征。结果表明:未开空刀槽镶装静环组件的石墨环密封端面轴向变形分布沿径向呈发散楔形状,且相对变形量差值较大,而开空刀槽后静环组件的接触压力、等效应力和端面轴向变形均得到改善。分析了空刀槽的尺寸大小、形状以及开槽位置对石墨静环受力特征的影响,确定了静态条件下合理的开槽几何特征值。结果表明:空刀槽开在静环座径向侧壁根部较合适,且当空刀槽槽宽占比约为1/2时,静环端面轴向变形达到最小,有利于减小密封泄漏率;相比于其他几种空刀槽结构形状和特征尺寸,石墨静环拥有燕尾形空刀槽且当燕尾角为45°时,其端面轴向变形量沿径向变化最小,静环的装配应力均值最小。

钢导轨板镶装工艺的研究与应用

介绍两种钢导轨板镶装工艺,从选材、计算、工艺等方面进行详细的分析,阐述工艺要点和使用建议,解决了镶装钢导轨板的稳定性、可靠性问题,为滚滑复合导轨的推广应用奠定了基础。

镶装式机械密封端面变形加速方法的数值研究

针对镶装式机械密封长期贮存过程中存在的端面变形的问题,建立了ANSYS有限元模型,对镶装式机械密封的偏心缺陷进行了研究,对温度循环加速方法加速镶装式机械密封端面变形的效果进行了探究。采用Bailey-Norton蠕变方程,分别对正常和存在偏心缺陷的镶装式机械密封进行了数值分析,得到了自然贮存条件下镶装式机械密封端面变形与偏心缺陷的关系;在蠕变方程基础上,模拟温度循环加速过程,得到了镶装式机械密封端面变形与温度循环区间的关系。研究结果表明:存在偏心缺陷的镶装式机械密封端面马鞍型变形比正常的明显,峰谷差值大于正常镶装式机械密封;温度循环加速过程中,镶装式机械密封端面变形有所增加,且比自然贮存条件下的变形要大,说明温度循环加速方法加速效果明显。

高温镶装式浮环密封的径向间隙研究

径向间隙对浮环密封性能至关重要,径向间隙过大导致泄漏量超标,径向间隙过小导致高温条件下浮环与转轴碰磨而失效。利用ANSYS Workbench分析软件,建立镶装式浮环密封数值计算模型,分析操作参数、结构和材料对径向间隙的变化规律。结果表明:镶装式浮环较之整体石墨浮环,更加有利于调整浮环密封的径向间隙;镶装式浮环密封的过盈量对径向间隙影响较小,但过盈量可以影响镶装环和石墨环的脱镶温度;选择较大线膨胀系数的镶装环和较小弹性模量的石墨环可以有效避免转轴与浮环碰磨。

机械密封动、静环镶装变形的分析及其改进措施

对机械密封动、静环镶装变形的现象、原因进行了分析，并提出了改进措施。

牙轮钻头牙齿镶装工艺有限元研究

牙轮钻头在破岩过程中容易因掉齿而导致钻头失效。为了减少钻头失效行为的发生,延长钻头的使用寿命,基于弹性力学理论及有限元仿真软件ABAQUS,对牙齿与齿孔过盈配合过程进行了理论分析与仿真结果对比,验证了镶齿有限元计算方法的准确性与可靠性;考虑不同齿圈牙齿镶装顺序对牙轮壳体强度和变形的影响,设计了多组试验方案进行仿真模拟,分析了相同过盈量下不同镶装顺序对牙齿、齿孔受力和变形的影响,进而确定了最佳的镶装工艺。研究结果表明:随着镶齿的进行,镶装时压齿力、固齿力和Mises应力均有增大的趋势;不同镶装工艺下,保径齿齿圈固齿力最大,Mises应力和所需压齿力最小;通过对比24组镶装试验,以壳体变形为评价准则,优选9-3241和10-3214为最佳镶装方案。所得结论可为牙轮钻头镶装工艺的制定提供指导。

简述机床钢导轨的镶装工艺

机床的导轨（见附图）是用来支承运动部件并保证其运动精度的，运动部件的运动精度又直接影响着机床的加工精度。可以说，机床导轨的质量，在很大程度上决定了机床的加工精度、工作能力及使用寿命。因此，任何机床的导轨都必须具备一定的导向精度、刚度及良好的耐磨性能。

影响拉丝模镶装工艺的因素及工艺确定方法

从理论上分析了拉丝模在镶装过程中影响模套与模芯过盈量的因素、影响模套内孔膨胀量的因素、影响模套氧化烧损量的因素。根据有关理论分析 ,提出了一套镶制模具的工艺方法 :模套材质为 4 0～ 4 5钢时 ,加热温度在 (6 80± 2 0 )℃最为理想 ,模套内孔可获得最大的热膨胀量 ;加热温度在 10 0 0℃时 ,可有效缩短加热时间、减少氧化烧损、提高生产效率 ;在加热模套时 ,可放入少量颗粒木炭 ,通过木炭的燃烧消耗氧气达到减少氧化烧损的目的。

采用硬质合金镶装冷镦模具

采用一般牌号的硬质合金镶装自动冷镦机模具最终可使其使用寿命提高几十倍[1]。阻碍广泛采用镶装硬质合金的原因是,硬质合金的价格高和其毛坯的加工工艺和组装比较复杂。例如,文献[1和2]所引用的一些资料说明了这一点。苏联普罗科皮耶夫斯基矿山自动控制设备厂研究出一种硬质合金切料模和镦锻模的镶装方法,并用这种方法镶装的硬质合金模具生产了杆径为2—10mm的螺栓、螺钉和铆钉。众所周知,加工过程中,动力负荷作用于冷镦机的凹模。动力负荷对凹模有极大的径向拉应力,影响模具寿命,导致模具过早损坏。抗拉强度低的硬质合金对这种径向负荷特别敏感。

机床镶装塑料导轨的应用及分析

介绍了机床床鞍导轨研损后镶装塑料的修复方法。

导磁体的镶装技术与失效分析

导磁体由于能提高感应器效率,其应用面正在扩大。然而,导磁体往往会由于镶装不良而导致其早期失效。采用导热黏结剂薄膜作绝缘层,严格控制铜管与导磁体之间的间隙,通水冷却,在导磁体叠片间插入散热铜片等,均能有效提高导磁体的使用寿命。

导磁体的镶装技术与失效分析

导磁体作为淬火感应器的一种附件，其使用面正越来越宽广，从内孔感应器、平面感应器，扩大到复合型与外同感应器；导磁体的主要功能足：通过驱流作用将铜管中的电流驱向导磁体的开口侧，它精确地控制了加热区域，并且不使磁力线散逸到加热区外的邻近部分，由于有效圈上的电流与丁件加热表面大大靠近，提高了感应器效率。

全口牙镶装一次完成法

以往镶装全口义齿,从接受无牙(牙合)患者,一直到戴入共4次完成,不仅给操作带来麻烦,同时也增加复诊率,为了更变这种方法,自1992年以来我科采用全口牙一次完成的方法镶装全口义齿,效果满意,现将方法介绍如下:

缺牙要及时镶装

牙齿是人体的重要器官之一。它不仅咀嚼和磨碎食物,还与人的发音与面容有着密切的关系。当牙齿因龋齿、牙周病、外伤等原因丧失后,不及时镶装假牙,会使正常的咀嚼功能受到影响,时间久了,两边的邻牙会逐渐向缺牙区倾斜、移位。吃东西时,就容易嵌塞食物残渣。

气缸套的镶装

不管是干式缸套还是湿式缸套,镶装前应对活塞作试选配。方法是:先将气缸内壁和活塞洗擦干净。将活塞倒置入气缸内,在活塞裙部大直径方向、不开膨胀槽的一面夹入厚薄规,厚薄规长200mm、宽13mm,厚度为0.05—0.10mm(CA141、EQ140、BJ212为0.05mm.CA15为0.10mm),一手握住活塞,一手推拉厚薄规,如没有过大阻力则为合适。