高压氧可消除高强度间歇冲击微周期训练中的运动性疲劳

背景:高压氧作为新兴的疲劳消除手段之一,在体育领域中得到越来越多的重视和应用。高压氧干预对高强度间歇冲击微周期训练疲劳消除的研究较少。目的:探究高压氧干预对高强度间歇冲击微周期训练运动性疲劳消除效果的影响,并从血液生化指标和代谢组学方面进行相应机制研究。方法:在首都体育学院招募20名男性大学生,随机分为对照组(n=10)和高压氧组(n=10),均进行高强度间歇冲击微周期训练,为期2周,共12次,具体训练方案为先以50%HR_(max)的强度热身10 min,再以90%-95%HR_(max)强度蹬车4 min,重复5组,组间休息2.5 min,最后再进行50%HR_(max)强度蹬车30 min。对照组受试者训练后自然恢复,高压氧组受试者训练后进行高压氧恢复,每次干预60 min,压力为131.722 kPa。在试验前、试验中期、试验后1 d和试验后3 d采集血液分析生化指标及代谢组学指标,并进行主观感觉疲劳量表评分,其中氧化应激指标与疲劳监控指标进行Pearson相关性分析。结果与结论:①运动性疲劳指标变化:与训练前相比,对照组训练后血尿酸、肌酸激酶、白细胞介素6和主观感觉疲劳量表评分均有不同程度的上调,而高压氧组在高压氧干预后血尿酸、肌酸激酶、白细胞介素6和主观感觉疲劳量表评分变化不大;组间相比,对照组试验后1 d血尿酸、肌酸激酶和白细胞介素6水平显著高于高压氧组;②氧化应激指标变化:与训练前相比,对照组训练后超氧化物歧化酶活性降低、丙二醛水平升高,而高压氧组在高压氧干预后超氧化物歧化酶活性升高、丙二醛水平降低;③超氧化物歧化酶与血尿酸、白细胞介素6和主观感觉疲劳量表评分呈负相关;丙二醛与白细胞介素6和主观感觉疲劳量表评分呈正相关;④代谢组学指标变化:显著变化的代谢通路是花生四烯酸代谢和氧化磷酸化代谢,富集通路上差异代谢物质有花生四烯酸、前列腺素D2、白三烯D4等。结果表明,高强度间歇冲击微周期训练导致机体发生氧化应激,促进了运动性疲劳的产生;高压氧可以一定程度改善氧化应激水平,以及引起花生四烯酸代谢和氧化磷酸化代谢,从而减少氧化损伤,调节炎症反应,促进组织修复和运动性疲劳消除。

高强度石油套管冲击性能波动研究

为了探究高强度石油套管冲击性能波动的原因,在同批次调质热处理后的无缝钢管上取系列试样,分析冲击功相差3.7倍的试样的断口形貌、显微组织及夹杂物。通过金相观察及分析统计,冲击性能低和高的试样的组织均为回火索氏体+少量铁素体。SEM结果表明,少数在铁素体周围的碳化物尺寸较大,且组织均匀性略差,从而导致冲击性能变差。TEM结果结合碳化物定量统计表明,冲击性能好的试样,高碳部分的碳含量为0.137%,A_(c3)为902℃,其晶粒相对较细,高温回火后,组织均匀性较好,碳化物均匀弥散分布于晶界和基体上。冲击性能低的主要原因是淬火后的回火温度过高,造成碳化物集聚长大。

包钢高强度低温用微合金化H型钢的生产实践

包钢试制Q345E连铸坯并进行轧制,在添加痕量硼元素的低合金高强度H型钢的基础上,进行了合金成分设计,确定了钒硼复合添加的工艺方案以降低钢的韧脆转变温度.低温冲击功数值检测良好,夹杂物及晶粒度控制水平效果良好.

Ti微合金化热轧高强钢带性能试验研究

针对Ti微合金化高强钢带力学性能波动的问题,进行炼钢生产工艺优化,开展不同工艺对低合金高强钢热轧钢带力学性能影响的研究。原炼钢工艺为先将钢水在氩站进行钛合金化,然后直接送连铸机浇铸。为了进一步提高钢水洁净度、改善产品质量、增强力学性能稳定性,在原炼钢工艺中增加LF精炼工序,并进行新工艺试验。结果表明:钢水经过LF精炼处理,钢中硫含量从0.010%左右降低到0.005%左右,TiN夹杂物颗粒尺寸减小到10μm以内,能够使Ti微合金化高强钢热轧钢带的纵向冲击功提高43 J、横向冲击功提高38.9 J,并且具有良好的0℃低温冲击性能,保持产品力学性能稳定。

700 MPa级高强度磁轭钢冲击功波动的原因分析

采用金相检测等方法,对含Ti高强度磁轭钢冲击功波动的原因进行了研究,结果表明:终轧温度过高及通卷终轧温度不均而形成的混晶组织,是造成冲击功波动的主要原因。通过下调终轧温度及添加适量的Mo含量,得到了强度和冲击功均匀且富余量合理的高强度磁轭钢。

亚温淬火下组织形态对高强低合金钢冲击韧性的影响

以一种高强度低合金钢为研究对象,分析了淬火-亚温淬火-回火(RQ-IQ-T)工艺与控轧控冷-亚温淬火-回火(TMCP-IQT)工艺对组织演变及力学性能的影响,并对不同显微组织特征实验钢的冲击断裂行为进行讨论。结果表明:RQ-IQ-T工艺获得的显微组织由条状铁素体与回火马氏体构成,试样-40℃冲击功达到205 J;而TMCP-IQ-T工艺获得的显微组织则由块状铁素体与回火马氏体组成,试样具有较高的强度,但冲击功相对较低,仅为149 J。冲击裂纹在条状铁素体中扩展包括沿长轴方向和剪切条状铁素体两种方式;在块状铁素体中主要以穿晶方式进行扩展。经RQ-IQ-T工艺获得的条状铁素体与回火马氏体双相组织对裂纹扩展具有较大的阻碍作用,有利于冲击韧性的提高。

高强度高耐候钢性能控制措施初探

探讨了提高高强度高耐候钢冲击韧性和焊接性能的途径。试验表明 ,采用超纯净化(及 Nb+Ti微合金化 ) +控制 N、O化物冶金处理 +控轧控冷的综合控制工艺 。

A32、A36高强度船板研制与开发

根据高强般板技术要求及我公司实现情况，制定A32、A36高强船板的工艺路线，设计要求。阐述微合金化技术、稀土处理技术和控制控冷技术是提高钢板综合性能，特别是低温冲击韧性的有效手段。

高压气瓶用34CrMo4-H高强度钢的研究

为设计开发工作压力30 MPa的高压气瓶，研究了ISO 9809-2：2010对气瓶钢化学成分与力学性能的要求。结合国外工作压力30 MPa高压气瓶用高强度钢的使用经验，在34CrMo4中添加0．050％～0．080％钒，并分析和试验研究合金元素 Mo 和Ni 在不同的热处理工艺条件下对34CrMo4-H钢力学性能的影响，设计出工作压力30 MPa高压气瓶用34CrMo4-H高强度钢化学成分。试验结果表明，设计开发的工作压力30 MPa的高压气瓶用34CrMo4-H高强度钢力学性能指标均超过ISO 9809-2：2010标准要求，特别是延伸率、冲击值富裕较大。

高强度Q355NHE耐候H型钢的开发

介绍了津西高强度Q355NHE耐候H型钢试制和生产工艺,对生产过程中的关键工序进行了分析和讨论,通过控制成品碳0.06%~0.10%,镍铬当量比(Ni/Cr)0.35~0.45,连铸一冷下降10%,二冷比水量0.70 L/kg左右,稳定连铸浇注周期35~40 min,加热炉在炉时间≤150 min,以及含铌钢的控制轧制等工艺措施,减轻了连铸坯表面凹陷和裂纹,减少了钢中大型C类夹杂物,杜绝了耐候H型钢表面的龟裂缺陷,从而保证-40℃低温冲击功超过标准27 J的要求,平均值为156 J。

冲击地压源头防控的破局之道

冲击地压作为一种影响因素覆盖矿井全空间、形成过程跨越矿井全生命周期的动力灾害,近年来,煤炭领域甚至社会层面对其的关注度持续升高。经过70余年的认知、探索和发展,我国基本建成了较为系统的冲击地压政策、科研和工业体系。更为重要的是,目前行业已经形成了冲击地压必须开展源头防控的共识,但超千米开采、高强度开采日趋主流,冲击地压防控又面临着全新的挑战,能否在这样的背景下实现冲击地压源头防控,是衡量煤炭领域科研水平和安全管理能力的一项重要标准。

HQ130高强钢热影响区组织及韧性

采用金相、扫描电镜（ＳＥＭ）和热模拟方法，研究了不同峰值温度（Ｔｍ）和冷却时间（ｔ８／５）对ＨＱ１３０钢焊接热影响区（ＨＡＺ）显微组织、冲击韧性和断口形态的影响。试验结果表明，峰值温度１３５０℃，ｔ８／５为５～２０ｓ时，ＨＡＺ韧性较好，ｔ８／５为４０ｓ时，ＨＡＺ韧性明显降低。Ｔｍ由１３５０℃降低到８００℃时，ＨＡＺ冲击韧性相应降低；在Ｔｍ＝８００℃附近ＨＡＺ出现脆性区，冲击韧性明显较低；在Ｔｍ＝７００℃附近ＨＡＺ出现回火软化区，冲击韧性较高，硬度明显下降。实际焊接生产中应采用较小的焊接能量（ｑ／ｖ≤２０ｋＪ／ｃｍ），以防止该钢ＨＡＺ软化和脆化现象。

合金元素及热处理工艺对高压气瓶钢性能的影响

系统研究了V、Mo、Mn合金元素的添加及热处理工艺参数对Cr-Mo低合金气瓶钢性能的影响。研究发现,540℃回火时添加0.13%的V元素可使合金强度提高60 MPa,材料强度的提高主要来源于晶粒组织的细化。随回火温度的升高,材料强度线性降低,但添加V的合金具有更好的回火稳定性。进一步增加合金Mo元素含量,其抗拉强度在570℃回火时达到峰值1 245 MPa,600℃回火时样品强度达到1 185 MPa,-50℃低温冲击韧性为52 J/cm2,具有良好的强韧性配合。Mn元素虽然也有利于提高材料强度,但样品冲击韧性一直处于较低值。

不同热输入Q450NQR1钢焊接过热区组织、硬度和冲击韧性的研究

通过焊接热模拟技术对Q450NQR1高强度耐候钢在不同的焊接热输入下过热区的组织、硬度和冲击性能进行了工艺研究。结果表明:随着焊接热输入的增加,显微组织先共析铁素体由针状向块状转变,粒状贝氏体含量逐渐增多,硬度整体逐渐降低,低温冲击功整体差别不大,冲击断口均为解理断裂,边缘为大小不一的韧窝形态。

运动调节肿瘤微环境的影响及其机制研究

肿瘤微环境是肿瘤生长"肥沃的土壤",并且具有高度可塑性,缺氧的肿瘤微环境可以诱导肿瘤细胞代谢方式转变为糖酵解、促进血管生成,增强肿瘤的侵袭性。运动作为一种重要的非药物干预手段可以调节肿瘤微环境,降低肿瘤发生率,但是其分子机制尚不清楚,本文将对有氧运动和高强度间歇运动对肿瘤微环境的影响及其机制做一综述,以期为选择抗肿瘤运动干预方案提供理论基础。

含硼低合金高强度钢焊接热影响区冲击韧度

利用Gleeble热模拟机对含硼低合金高强度钢板进行不同焊接工艺下的热模拟实验,研究了焊接热影响区(HAZ)的过热区显微组织、韧度及其变化规律.结果表明:钢板过热区冲击韧度随冷却时间t8/3的增大而显著降低;当t8/3小于67s时,过热区冲击韧度较高,相应过热区组织为板条马氏体或板条马氏体+贝氏体,晶粒较细小.800MPa级低碳贝氏体钢板焊接工艺实验结果表明,焊接热输入量为0.96～2.11kJ.mm-1、焊道间温度为150～200℃和焊后热处理,焊接接头焊缝金属和焊接热影响区的冲击韧度保持较高水平,说明钢板对焊接工艺有较强的适应性.

钢冲击功不合原因及控制（Q420B）

Q420B是一种在碳素钢的基础上加入少量Nb、V、Ti等微合金元素的低合金高强度钢。该钢种不需热处理直接使用，成本较低，是一种节约能源和资源的环保型钢种，广泛地应用于国民经济建设的各领域，特别是基础设施建设和加工制造业。Q420B容易出现冲击功不合问题，需要加以控制，分析其成因主要是：

微合金元素Nb和Ti对高强工程结构钢低温冲击性能的影响

通过对比国内某钢厂两种不同成分的Q345E性能发现,添加微合金元素Nb和Ti后Q345E的屈服强度和抗拉强度升高,低温冲击性能降低;利用热力学计算软件Thermo-Calc计算Nb-Ti钢和C-Mn钢的平衡态析出相发现,二者主要区别在于Nb-Ti钢多了(Nb、Ti)(C、N)析出相;同时设计三种不同含量Ti的高强试验钢,进行冲击试验后在扫描电镜下观察断口的微观形貌以及第二相颗粒,发现随着Ti含量的增加,试验钢低温冲击性能降低,断口处存在大量大颗粒第二相粒子聚集分布,能谱分析为(Nb、Ti)(C、N),导致冲击功降低.这说明加Ti后会恶化低合金高强度钢Q345E低温冲击性能,因此需要配合控轧控冷与成分的设计,控制第二相粒子的尺寸.

Q345A中厚板内部微裂纹形成原因分析

Q345钢是普通低合金钢,为目前我国用途最广、用量最大的压力容器专用钢板,需保证较高抗拉强度、伸长率以及冲击韧度,作为压力容器用钢种,必须满足超声波探伤要求,对探伤不合格的Q345A钢板,金相检验发现板厚中心部位存在裂纹,为此,选择探伤不合格的钢板进行检测与分析。

Q690E高强度工程机械用钢冲击韧性分析

Q690E钢在-40℃下表现出异常的冲击韧性差异。通过扫描电子显微镜（SEM）对不同试样的冲击断口形貌以及金相组织进行观察,利用大样电解试验对试样中的夹杂物含量进行定量统计。结果表明：Q690E钢的低温冲击韧性主要受组织类型和夹杂物含量的影响,粗大的粒状贝氏体中的马奥（M/A）岛在低温及外力作用下转变为马氏体,成为裂纹源,不利于钢的冲击韧性。而钢中大颗粒夹杂物的存在也是Q690E钢冲击韧性出现异常偏低的重要原因。