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BFe10-1-1摩擦塞补焊接头组织及性能研究 被引量:1
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作者 张忠科 陈荣耀 纪宝成 《有色金属工程》 CAS 北大核心 2024年第6期1-8,共8页
采用顶锻式摩擦塞补焊方法对5 mm厚的BFe10-1-1铜镍合金进行匙孔补焊实验,探讨了不同主轴转速下塞补焊接头的微观形貌、显微硬度、温度场分布及其力学性能。结果表明:主轴转速对铁白铜塞补焊成形有重要的影响,随着转速提高,接头底部缺... 采用顶锻式摩擦塞补焊方法对5 mm厚的BFe10-1-1铜镍合金进行匙孔补焊实验,探讨了不同主轴转速下塞补焊接头的微观形貌、显微硬度、温度场分布及其力学性能。结果表明:主轴转速对铁白铜塞补焊成形有重要的影响,随着转速提高,接头底部缺陷逐渐缩小,塞棒区金属摩擦流线明显,晶粒呈破碎细化特征,接头从上到下,热影响区范围缩小明显。由于细晶强化作用,塞棒区显微硬度高于母材,且塞棒上侧显微硬度高于中下侧。在转速为2 100 r/min时得到接头拉伸强度最高,达到母材78%。接头表现出韧性断裂特征,随着转速提高,接头弱连接缺陷逐步下移,并不断缩小。 展开更多
关键词 bfe10-1-1 摩擦塞补焊 显微组织 力学性能 主轴转速
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BFe10-1-1合金K-TIG焊接接头的组织和性能
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作者 马照伟 刘甲 +4 位作者 崔永杰 董闯闯 张亚龙 郁炎 胡伟民 《热加工工艺》 北大核心 2024年第15期112-114,120,共4页
采用Keyhole TIG(K-TIG)焊接工艺开展了10 mm厚BFe10-1-1铜合金板的焊接试验。结果表明:采用K-TIG焊实现了单面焊双面成型,焊缝成型美观,接头焊缝截面无气孔、未熔合、裂纹等缺陷;焊缝区主要为枝晶状α组织,由熔合线向焊缝中心生长延伸... 采用Keyhole TIG(K-TIG)焊接工艺开展了10 mm厚BFe10-1-1铜合金板的焊接试验。结果表明:采用K-TIG焊实现了单面焊双面成型,焊缝成型美观,接头焊缝截面无气孔、未熔合、裂纹等缺陷;焊缝区主要为枝晶状α组织,由熔合线向焊缝中心生长延伸;母材区和热影响区的组织是孪晶状的α相,且热影响区距离焊缝越近,其晶粒尺寸越大。焊缝区的硬度值较高,从焊缝到母材的硬度值先降低再增加,近熔合线的焊缝区和打底焊缝上部区域出现轻微软化。接头平均抗拉强度为346.5 MPa,断裂位置为母材;在α=180°、d=4 t条件下进行侧弯测试,未发现裂纹。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 K-TIG焊 微观组织 力学性能 硬度
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旋转电磁场对BFe10-1-1合金管坯组织及力学性能的影响 被引量:12
3
作者 李新涛 赵祥伟 +3 位作者 魏笔 陈凤宝 阎志明 李廷举 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第6期922-926,共5页
研究旋转电磁场对水平连铸空心BFe10-1-1合金管坯凝固组织和力学性能的影响,并对其机理进行初步的探讨。结果表明:在工频旋转电磁场的搅拌作用下,BFe10-1-1合金管坯的凝固组织显著细化,由粗大的柱状晶完全转化为均匀细小的等轴晶,同时... 研究旋转电磁场对水平连铸空心BFe10-1-1合金管坯凝固组织和力学性能的影响,并对其机理进行初步的探讨。结果表明:在工频旋转电磁场的搅拌作用下,BFe10-1-1合金管坯的凝固组织显著细化,由粗大的柱状晶完全转化为均匀细小的等轴晶,同时抑制了Ni元素的枝晶偏析;施加电磁场后管坯的力学性能得到明显改善,当励磁电流为80 A时,管坯抗拉强度提高了15.3%,屈服强度提高了10.9%,伸长率提高了58.6%。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 空心管坯 旋转电磁场 水平连铸
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冷型热阻角对HCCM水平连铸BFe10-1-1管材周向组织和力学性能均匀性的影响 被引量:3
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作者 姜雁斌 刘贤钙 +1 位作者 张小军 谢建新 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第9期2322-2332,共11页
提出在结晶器冷型底部设置气隙热阻以提高热冷组合铸型(HCCM)水平连铸 BFe10-1-1管材周向组织和力学性能均匀性的方法,研究热阻角对连铸传热行为、管材周向组织和力学性能均匀性的影响。结果表明:未设置热阻时,管材上部和下部组织... 提出在结晶器冷型底部设置气隙热阻以提高热冷组合铸型(HCCM)水平连铸 BFe10-1-1管材周向组织和力学性能均匀性的方法,研究热阻角对连铸传热行为、管材周向组织和力学性能均匀性的影响。结果表明:未设置热阻时,管材上部和下部组织均由“V”形柱状晶组成,侧部组织为与轴向呈夹角29°~36°的柱状晶,周向的柱状晶形貌和数量分布不均匀,其周向不同部位的抗拉强度和断后伸长率差异较大。当热阻角为8°~32°时,随热阻角的增大,管材柱状晶组织与轴向的夹角减小,周向组织和力学性能的均匀性提高。在本实验条件下,BFe10-1-1管材HCCM水平连铸结晶器冷型底部设置合理的热阻角为32°。冷型底部设置热阻使管材周向传热及凝固区周向温度场分布更为均匀,这是管材周向组织和力学性能均匀性提高的主要原因。 展开更多
关键词 bfe10-1-1管材 热冷组合铸型 水平连铸 热阻 组织均匀性
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BFe10-1-1铜合金热力学行为 被引量:4
5
作者 李宁 陈志宝 刘建波 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第4期114-116,119,共4页
以BFe10-1-1铜合金为研究对象,分别在850、900、950℃下,应变速率为0.01、0.1、1、10 s-1,真应变0.8的热压缩参数条件下,采用Gleeble-3500试验机完成热压缩试验,获得该合金的真应力-真应变曲线。结果表明,该合金在850、900℃成形时,对... 以BFe10-1-1铜合金为研究对象,分别在850、900、950℃下,应变速率为0.01、0.1、1、10 s-1,真应变0.8的热压缩参数条件下,采用Gleeble-3500试验机完成热压缩试验,获得该合金的真应力-真应变曲线。结果表明,该合金在850、900℃成形时,对成形速度较敏感,即随应变速率的降低,流变应力随着减小;当温度在950℃时,合金的成形速度敏感性较差。在应变速率为0.01、0.1 s-1时,合金的流变应力随应变速率的提高而增大的效果不明显;在应变速率为1、10 s-1时,合金的流变应力基本不随应变速率的增大而提高。求得热变形激活能,并构建了该合金修正型的Arrhenius本构方程。 展开更多
关键词 铁白铜 bfe10-1-1 热压缩 本构方程
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绿色环保型BFe10-1-1铁白铜化学抛光工艺研究 被引量:4
6
作者 黄俊学 张晖 杨锦瑜 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第5期80-84,共5页
研究以H2O2为主要氧化剂的化学抛光液对BFe10-1-1铁白铜进行表面化学抛光,考察了光亮剂、缓蚀剂、H2O2稳定剂的种类,化学抛光液各组分的含量,抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响。优化出抛光液组成及抛光工艺条件:质量分数为30... 研究以H2O2为主要氧化剂的化学抛光液对BFe10-1-1铁白铜进行表面化学抛光,考察了光亮剂、缓蚀剂、H2O2稳定剂的种类,化学抛光液各组分的含量,抛光温度以及抛光时间对铜合金抛光效果的影响。优化出抛光液组成及抛光工艺条件:质量分数为30%的H2O2350mL/L,浓H2SO450mL/L,无水乙醇17~20mL/L,OP-10 1mL/L,苯骈三氮唑(BTA)1g/L,水余量;在50℃下抛光3~5min。 展开更多
关键词 化学抛光 环保型 bfe10-1-1 铜合金
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无模拉拔成形连续柱状晶BFe10-1-1合金管材的残余应力 被引量:3
7
作者 余均武 刘雪峰 谢建新 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2013年第1期11-15,共5页
在拉拔温度850℃、拉拔速度0.7mm/s、进料速度0.5mm/s的条件下,对连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材进行无模拉拔成形,采用X射线法测定管材的残余应力,采用TEM进行微观组织分析,探讨了残余应力产生的机理。结果表明,沿着拉拔方向,无模拉... 在拉拔温度850℃、拉拔速度0.7mm/s、进料速度0.5mm/s的条件下,对连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材进行无模拉拔成形,采用X射线法测定管材的残余应力,采用TEM进行微观组织分析,探讨了残余应力产生的机理。结果表明,沿着拉拔方向,无模拉拔合金管材的变形区外表面残余应力分布呈先升高后降低的趋势;已变形区残余应力值较为均匀;各点残余应力均为压应力,最大值为135MPa。无模拉拔成形过程中,连续柱状晶组织BFe10-1-1合金管材的晶界变得曲折,晶界周围出现不同密度的位错塞积,变形区沿拉拔方向的位错密度呈先增大再减小的趋势,这一趋势是导致产生不同程度残余应力的根本原因。 展开更多
关键词 无模拉拔 残余应力 bfe10-1-1合金 连续柱状晶 位错
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BFe10-1-1铜合金动态再结晶及组织演变 被引量:3
8
作者 李宁 陈志宝 李琛 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2017年第4期72-74,共3页
在850、900、950℃,应变速率0.1、1、10 s^(-1)以及真应变0.8和1.0的条件下采用Gleeble-3500对BFe10-1-1铜合金进行热压缩试验。结果表明,在成形过程中有不同程度的动态再结晶发生。在其他成形条件相同条件下,温度为850℃时最有利于动... 在850、900、950℃,应变速率0.1、1、10 s^(-1)以及真应变0.8和1.0的条件下采用Gleeble-3500对BFe10-1-1铜合金进行热压缩试验。结果表明,在成形过程中有不同程度的动态再结晶发生。在其他成形条件相同条件下,温度为850℃时最有利于动态再结晶的发生;应变速率为1 s^(-1)时,动态再结晶发生的体积数最多,晶粒最细小;低应变速率时,增加变形量有利于动态再结晶;高应变速率时,增加变形量对动态再结晶影响不大。 展开更多
关键词 bfe10-1-1 热压缩 动态再结晶
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BFe10-1-1白铜和双相不锈钢在海水管路中应用的综合性能分析 被引量:15
9
作者 王建国 曹福辛 《材料开发与应用》 CAS 2001年第3期1-5,共5页
根据舰船海水管路系统对材料的性能要求 ,从防污性能、成型性能、焊接性能、耐蚀性能等几个方面 ,对BFe1 0 1 1白铜和HDR双相不锈钢进行了综合分析。结论是 ,BFe1 0 1 1白铜目前仍是舰船海水管路系统的最佳选材 ,HDR双相不锈钢虽然... 根据舰船海水管路系统对材料的性能要求 ,从防污性能、成型性能、焊接性能、耐蚀性能等几个方面 ,对BFe1 0 1 1白铜和HDR双相不锈钢进行了综合分析。结论是 ,BFe1 0 1 1白铜目前仍是舰船海水管路系统的最佳选材 ,HDR双相不锈钢虽然具有优良的耐海水腐蚀性能 。 展开更多
关键词 舰船 海水腐蚀 防污性能 海水管路 bfe10-1-1白铜 双相不锈钢 耐蚀性能 材料性能
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稀土对BFe10-1-1合金组织和性能的影响 被引量:2
10
作者 张胜华 魏笔 +2 位作者 林高用 王耿 张振峰 《中国材料科技与设备》 2007年第4期78-81,共4页
采用拉伸试验、金相、扫描电镜、电子显微分析、静态腐蚀及阳极极化曲线分析,研究了稀土对BFe10-1-1铁白铜组织和性能的影响。研究结果表明:添加适量的稀土元素可以细化BFe10-1-1铁白铜的铸锭组织及再结晶组织,并且明显提高其塑性和... 采用拉伸试验、金相、扫描电镜、电子显微分析、静态腐蚀及阳极极化曲线分析,研究了稀土对BFe10-1-1铁白铜组织和性能的影响。研究结果表明:添加适量的稀土元素可以细化BFe10-1-1铁白铜的铸锭组织及再结晶组织,并且明显提高其塑性和耐蚀性能,但抗拉强度有所下降。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 稀土 力学性能 耐蚀性能
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BFe10-1-1白铜FSW接头组织和力学性能研究 被引量:2
11
作者 张忠科 郑江辉 +2 位作者 赵早龙 赵长忠 王世卓 《热加工工艺》 北大核心 2021年第7期31-36,共6页
采用搅拌摩擦焊对4 mm厚的BFe10-1-1铜合金进行焊接,研究了焊接参数对接头组织和力学性能的影响规律。结果发现:在机械力和焊接热循环的作用下焊缝金属达到塑性状态,形成3个不同的区域:焊核区,热机影响区,热影响区。随着旋转速度的增加... 采用搅拌摩擦焊对4 mm厚的BFe10-1-1铜合金进行焊接,研究了焊接参数对接头组织和力学性能的影响规律。结果发现:在机械力和焊接热循环的作用下焊缝金属达到塑性状态,形成3个不同的区域:焊核区,热机影响区,热影响区。随着旋转速度的增加,接头的强度呈现出先升高后降低的趋势,最高可达母材的93.8%,断口均具有韧性断裂的特征。接头横截面中显微硬度大致呈W型分布,焊核区硬度最高,热影响区的硬度最低。不同区域的低温冲击试验表明,在-20~-100℃之间,搅拌摩擦焊接头各区域冲击韧性变化很小,焊核区冲击韧性最高,热机影响区的冲击韧性最小,表明BFe10-1-1搅拌摩擦焊接头具有良好的低温冲击性能。 展开更多
关键词 搅拌摩擦焊 bfe10-1-1 显微组织 冲击韧性
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采用空心锭挤压BFe10-1-1铜合金管材的数值模拟
12
作者 林高用 邹艳明 +1 位作者 周佳 冯迪 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2009年第19期112-115,共4页
采用有限体积法,对BFe10-1-1铜合金空心锭经"镦粗-穿孔"挤压无缝管的变形过程进行了3D数值模拟分析,模拟结果与生产实际吻合良好。研究表明,穿孔变形过程中,空心锭内孔壁逐渐闭合,使氧化层进入管壁,是形成挤压管夹杂、分层等... 采用有限体积法,对BFe10-1-1铜合金空心锭经"镦粗-穿孔"挤压无缝管的变形过程进行了3D数值模拟分析,模拟结果与生产实际吻合良好。研究表明,穿孔变形过程中,空心锭内孔壁逐渐闭合,使氧化层进入管壁,是形成挤压管夹杂、分层等缺陷的主要原因;通过改进穿孔针前端结构,可以有效防止空心锭内孔壁氧化层进入管壁。 展开更多
关键词 bfe10-1-1铜合金 空心锭 管材挤压 有限体积法
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基于晶界图像的白铜BFe10-1-1合金耐蚀性预测模型
13
作者 董跃华 满敬金 +1 位作者 汪志刚 汪航 《有色金属科学与工程》 CAS 北大核心 2021年第5期61-68,共8页
白铜BFe10-1-1合金的晶界特征分布决定了它的耐腐蚀性,为了调控晶界特征分布来提高其耐蚀性,利用电子背散射衍射技术分析了不同Y含量的BFe10-1-1白铜合金的晶界特征分布。基于晶界的连通性和三叉界角提出了晶界图像特征的数值计算方法,... 白铜BFe10-1-1合金的晶界特征分布决定了它的耐腐蚀性,为了调控晶界特征分布来提高其耐蚀性,利用电子背散射衍射技术分析了不同Y含量的BFe10-1-1白铜合金的晶界特征分布。基于晶界的连通性和三叉界角提出了晶界图像特征的数值计算方法,建立了白铜BFe10-1-1合金耐蚀性预测模型,结合模拟海水腐蚀实验研究了晶界图像特征及其对合金耐蚀性的影响。结果表明:晶界的连通性越好,BFe10-1-1白铜合金耐蚀性越差;三叉界角个数过多会导致晶界比例增大,合金耐蚀性变差;相比于前两者,三叉界角角度分布对合金耐蚀性影响程度更大;耐蚀性预测模型的准确率为81.88%,模型预测值与耐蚀性真实值之间一致性较好。 展开更多
关键词 白铜bfe10-1-1合金 晶界连通性 三叉界角 耐蚀性预测模型
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BFe10-1-1合金的热压缩变形行为与本构关系研究 被引量:3
14
作者 刘乐乐 韩茂盛 +1 位作者 梁晨 苑伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期97-100,105,共5页
采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材... 采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材料常数如下:结构因子A为1.405×10^12、变形激活能Q为305.2kJ/mol、应力指数n为7.728、应力水平参数α为0.0139MPa-1。应变速率和变形温度对合金流变应力的影响可用包含Arrhenius等式的Z参数表示。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 热压缩变形 流变应力 本构方程
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BFe10-1-1铜合金热压缩流变应力行为 被引量:10
15
作者 林高用 周佳 +2 位作者 孙利平 张振峰 张胜华 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第3期441-444,共4页
BFe10—1—1合金管是制造冷凝器的关键材料,主要采用热挤压方法成形.为了制定该合金的热挤压工艺,并为其挤压成形的数值模拟分析提供热力学参数,在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe10-1—1合金在高温塑... BFe10—1—1合金管是制造冷凝器的关键材料,主要采用热挤压方法成形.为了制定该合金的热挤压工艺,并为其挤压成形的数值模拟分析提供热力学参数,在Gleeble-1500动态热模拟机上进行高温等温压缩试验,研究了BFe10-1—1合金在高温塑性变形过程中的流变应力行为.试验温度为800~950℃,应变速率为0.1—20S^-1.研究结果表明,BFe10-1—1合金的流变应力随变形温度的增加而减小,随应变速率的增大而增大;随着应变速率越大,动态再结晶软化现象更为明显;获得了采用Zener—Hollomon参数来描述的BFe10—1—1合金高温变形的峰值应力方程,计算获得该合金变形激活能Q为182.68kJ/mol. 展开更多
关键词 bfe10-1—1合金 热压缩变形 流变应力 Zener—Hollomon参数
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水平连铸BFe10-1-1铜合金坯 被引量:7
16
作者 阎志明 李新涛 +4 位作者 罗大伟 刘吉东 张红亮 曹志强 李廷举 《特种铸造及有色合金》 CAS CSCD 北大核心 2009年第2期187-189,共3页
探索了用水平连铸法生产83mm的BFe10-1-1铜合金铸坯的工艺。并对铸坯的表面质量、凝固组织及溶质元素的分布进行了分析。结果表明,采用该工艺制备出的铸坯外表面光滑,无明显振痕;铸坯宏观凝固组织边部为细小的柱状晶,内部为细小均匀... 探索了用水平连铸法生产83mm的BFe10-1-1铜合金铸坯的工艺。并对铸坯的表面质量、凝固组织及溶质元素的分布进行了分析。结果表明,采用该工艺制备出的铸坯外表面光滑,无明显振痕;铸坯宏观凝固组织边部为细小的柱状晶,内部为细小均匀的等轴晶;微观凝固组织从边部到心部,呈现出从致密具有明显方向性的树枝晶到等轴晶的演变;测定了溶质元素在铸坯径向的分布,结果显示存在一定程度的成分偏析,针对该情况,提出了有效的解决方法。 展开更多
关键词 水平连铸 bfe10—1—1铸坯 凝固组织 元素分布
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BFe10-1-1铜合金的热压缩本构方程 被引量:1
17
作者 刘建波 宁爱林 刘顺同 《邵阳学院学报(自然科学版)》 2016年第2期95-101,共7页
采用圆柱试样在Gleeble-3500数控热力模拟试验机上对BFe10-1-1铜合金进行等温压缩变形试验,研究了此合金在温度850℃、900℃和950℃以及应变速率0.01s-1、0.1s-1、1s-1和10s-1等不同变形条件下的热力学行为.结果表明:高温变形条件下,变... 采用圆柱试样在Gleeble-3500数控热力模拟试验机上对BFe10-1-1铜合金进行等温压缩变形试验,研究了此合金在温度850℃、900℃和950℃以及应变速率0.01s-1、0.1s-1、1s-1和10s-1等不同变形条件下的热力学行为.结果表明:高温变形条件下,变形温度、变形速率以及变形程度对该合金的流变应力的影响显著.流变应力随变形温度的升高而变小,随变形速率的增大而变大,且当变形超过临界应变时,金属晶粒会发生明显的动态再结晶.并由此构建了该铜合金包含Arrhenius公式和Zener-Honllmon参数的流变应力本构方程. 展开更多
关键词 bfe10-1-1铜合金 热压缩 流变应力 本构方程
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厚壁大口径BFe10-1-1铁白铜管焊接试验 被引量:5
18
作者 刘殿宝 高峰 刘放 《焊接》 2002年第3期30-32,共3页
对进口的 3 40mm× 16mmBFe10 -1-1铁白铜管采用进口的MONEL67焊丝和MONEL187焊条进行焊接工艺试验和焊接工艺评定 ,制订出了厚壁BFe10
关键词 厚壁大口径 bfe10-1-1 铁白铜管 焊接试验
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BFe10-1-1合金动态再结晶行为 被引量:2
19
作者 郝齐齐 曹延峰 +3 位作者 李智勇 贺城 王道武 齐亮 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2018年第4期206-211,共6页
采用MMS^(-1)00热力模拟试验机对BFe10-1-1合金进行热压缩实验,研究了在温度800-1000℃和应变速率0.01-10 s^(-1)下的动态再结晶行为。基于加工硬化率对合金的应力应变进行分析,得到BFe10-1-1合金的动态再结晶临界应变。结果表明,BF... 采用MMS^(-1)00热力模拟试验机对BFe10-1-1合金进行热压缩实验,研究了在温度800-1000℃和应变速率0.01-10 s^(-1)下的动态再结晶行为。基于加工硬化率对合金的应力应变进行分析,得到BFe10-1-1合金的动态再结晶临界应变。结果表明,BFe10-1-1合金在实验条件下发生了回复与动态再结晶,850℃时,0.01-10 s^(-1)下动态再结晶临界应变分别为0.106、0.109、0.103、0.099和0.089,即相同温度下,高的应变速率比低的应变速率先发生动态再结晶;1 s^(-1)时,80-1000℃对应的临界应变分别为0.111、0.103、0.094、0.097和0.096,即随着温度的升高,临界应变数值减小,动态再结晶提前;临界应力随应变速率的减小和变形温度的升高而减小。 展开更多
关键词 bfe10-1-1合金 硬化率 流变应力 临界应变
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Influence of rare earth elements on corrosion resistance of BFe10-1-1 alloys in flowing marine water 被引量:1
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作者 林高用 杨伟 +3 位作者 万迎春 唐鹏钧 魏笔 张胜华 《Journal of Rare Earths》 SCIE EI CAS CSCD 2009年第2期259-263,共5页
The corrosion behavior of BFe10-1-1 alloy with different rare earth (RE) contents in simulated flowing marine water was investigated by X-ray diffractometer and scanning electron microscope (SEM). It was demonstra... The corrosion behavior of BFe10-1-1 alloy with different rare earth (RE) contents in simulated flowing marine water was investigated by X-ray diffractometer and scanning electron microscope (SEM). It was demonstrated that the corrosion rate of BFel0-1-1 alloy with the same chemical compositions in faster flow velocity of marine water was higher than that in a lower flow velocity of marine water. Fixing the flow velocity, BFe 10-1-1 alloy had the best flushing corrosion resistance when the RE content was 0.04wt.%. The consequence of such good corrosion resistance was attributed to the formation of compact protective film on alloy surface containing RE phase such as CeNis. The RE-contained film combines with other corrosion products firmly, which was difficult to fall off from the alloy surface in the flowing marine water. Additionally, SEM analysis confirmed that pitting mechanism, which would be transformed to spalling mechanism gradually with further increasing RE content, was the prevalent mechanism when the alloy contained 0.04wt.%RE. 展开更多
关键词 rare earths bfe10-1-1 alloy corrosion resistance PITTING
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