慢性阻塞性肺疾病急性加重期患者血清甘油磷脂代谢物LPC18∶3,LPE 16∶1水平变化与临床预后相关性研究

目的探索慢性阻塞性肺疾病急性加重期(acute exacerbation of chronic obstructive pulmonary disease,AECOPD)患者血清甘油磷脂代谢物溶血磷脂酰胆碱(lysophosphatidylctholine,LPC)18∶3,溶血磷脂酰乙醇胺(lysophosphatidylethanolamine,LPE)16∶1水平及两者对临床预后的相关性研究。方法选取2019年1月~2022年1月唐山市人民医院诊治的112例AECOPD患者为AECOPD组,根据随访3个月预后分为生存组(n=90)和死亡组(n=22)。以同期60例COPD稳定期患者为稳定期组,60例健康人群为对照组。应用高效液相色谱-串联质谱法(HPLC-MS/MS)检测各组血清LPC18∶3和LPE16∶1水平。相关性采用Pearson相关性分析。Logistic回归分析AECOPD患者预后影响因素。受试者工作特征(ROC)曲线分析LPC18∶3,LPE16∶1的预后评估价值。K-M曲线比较不同血清LPC18∶3和LPE16∶1表达组AECOPD患者预后差异。结果AECOPD组血清LPC18:3(21.67±4.35μmol/L)、LPE16∶1(16.20±5.17μmol/L)、峰值呼气流速占预计值的百分比(PEF%pred)、第1秒用力呼气容积占预计值百分比(FEV1%pred),1秒钟用力呼气容积占用力肺活量百分比(FEV1/FVC%)低于稳定期组(43.24±6.17μmol/L,32.19±5.98μmol/L)和对照组(68.14±8.78μmol/L,44.82±7.44μmol/L),差异具有统计学意义(F/χ^(2)=461.240~1102.534,均P<0.05)。AECOPD组血清LPC18∶3,LPE16∶1水平与肺功能指标PEF%pred,F%pred,FEV1/FVC%呈显著正相关(r=0.603~0.756,均P<0.05)。死亡组AECOPD患者COPD病程、降钙素原高于生存组(t=3.961,2.509),PEF%pred,FEV1%pred,FEV1/FVC%,血清LPC18:3(17.20±4.11μmol/L)和LPE16:1(10.15±3.03μmol/L)低于生存组(22.76±4.35μmol/L,17.68±5.22μmol/L),差异具有统计学意义(t=4.141~6.490,均P<0.05)。血清LPC18:3(OR=0.691,95%CI:0.519~0.920),LPE16:1(OR=0.586,95%CI:0.382~0.901)是影响AECOPD患者预后独立保护因素;COPD病程(OR=1.510,95%CI:1.203~1.895)、降钙素原(OR=1.759,95%CI:1.159~2.671)是危险因素。血清LPC18∶3,LPE 16∶1二者联合对AECOPD患者预后评估的曲线下面积(95%CI)为0.866(0.822~0.907),优于血清LPC18∶3,LPE16∶1单独预测的0.794(0.748~0.830),0.786(0.739~0.836),差异具有统计学意义(Z=3.957,4.195,P=0.002,<0.001)。血清LPC18∶3,LPE16∶1低表达组AECOPD患者的死亡风险高于血清LPC18∶3,LPE16∶1高表达组,差异具有统计学意义(Log-Rankχ^(2)=4.475,5.763,P=0.034,0.016)。结论AECOPD患者血清甘油磷脂代谢物LPC18:3,LPE16:1水平显著降低,与肺功能状况有关,两者联合能够有效评估AECOPD患者预后。

海底管线3LPE防腐涂敷施工管理研究

本文基于海底管线3LPE防腐涂敷施工管理进行深入研究,针对海底管线在海洋环境中的腐蚀问题,采取多种具体的方法和措施,对钢管表面进行严格的预处理,包括清洁、除锈和干燥等步骤,以确保涂层与基材的附着力;优化加热工艺,通过精确控制温度和时间,确保涂层材料充分熔融并均匀涂敷于管线上;改进涂层施工流程,提高涂层的厚度和均匀性;对管端进行特殊处理,以防止防腐涂层在管道连接处出现缺陷。通过这些改进措施,防腐涂层的附着力提高30%,涂层厚度均匀性提高25%,防腐性能提高40%,有效提高了海底管线的使用寿命。

LPE碲镉汞薄膜的显微Raman谱与显微荧光谱分析

利用Raman显微镜系统对4块用液相外延(LPE)方法在Cd0 96Zn0 04Te衬底上生长的Hg0 8Cd0 2Te外延薄膜样品,在100～5000cm-1光谱范围进行测量,在实验曲线中除了观察到与碲镉汞材料晶格振动相符的类 HgTe的光学振动横模(TO1模)和纵模(LO1模)的Raman散射峰、类 CdTe光学振动横模(TO2模)和纵模(LO2模)混合的Raman散射峰以及来源于TO1+LO1的二级Raman散射峰外,在1000～5000cm-1光谱范围首次发现了LPE碲镉汞薄膜的显微荧光峰,该显微荧光的发光范围换算为电子伏特标度为1 34～1 83eV,发光中心位于2750cm-1即1 62eV,发光峰的半高宽(FWHM)约为0 25eV。通过分析指出,该显微荧光来源于碲镉汞外延层中阴性离子空位与材料导带底的共振能级的发光。

管道3LPE防腐蚀层补口失效原因及建议

根据调研,管道3LPE补口失效主要以密封失效和底漆失效为主,分析了其失效的主要原因;针对失效的原因,提出了五种热收缩带补口技术的改进措施。同时,面对热收缩带不可避免的失效问题,通过调研多个现场开挖验证实例,分析并对比了多种新型3LPE补口技术的应用及检测结果。有助于全面认识热收缩带补口技术,并为后续管道工程中3LPE防腐蚀层补口方法的选择和改进提供多种思路。

用LPE生长1.35μm InGaAsP/InP量子阱结构的研究

在国内首次利用LPE生长技术在n-InP(100)衬底上成功地生长1.35μm InGaAsP分别限制单量子阱结构。通过对样品的横截面进行的TEM观测,量子阱的阱宽和过渡层的厚度分别为160A和30A。在10K和77K光致发光谱测量中,我们观察到n=1的子能级上电子到重、轻空穴带很强的自由激子跃迁峰,两峰间隔为8.3meV,在低温条件下光致发光谱的半高宽度为20meV。

埋地Q235钢管3LPE防蚀层耐阴极剥离及保护性能

通过室内模拟试验,分析了阴极电位对Q235埋地钢管3LPE防蚀层耐阴极剥离性能的影响;研究了土壤静载正压力对防蚀层结合强度的影响;利用电化学阻抗谱(EIS)技术,分析了管道缺陷对防蚀层保护效果的影响。结果表明:在25℃下,当阴极保护电位高于-1.28 V(vs SCE)时,3LPE防蚀层破损孔处不存在明显的阴极剥离,当阴极保护电位低于-1.28 V时出现剥离;3LPE防蚀层最佳保护电位为-0.85^-1.35 V(vs CSE);未受到压力时,防蚀层从环氧底漆与中间胶层之间剥离;当加上正压力后,剥离发生在胶层内部;在试验周期内,缺陷孔径小于4 mm时,防蚀层阻抗Rc无明显变化,保护性能良好,随着缺陷孔径的增大,Rc减小,保护性能降低,同时剥离可能性增加。

管道涂敷3LPE工艺参数研究与计算

管道涂敷3LPE工艺参数直接影响到防腐层质量、防腐材料的消耗和生产速度,涂敷3LPE工艺参数的确定是涂敷生产的核心工作。基于最常用的管道涂敷作业线结构,就管道涂敷3LPE中的FBE喷涂参数、聚乙烯挤出机组参数、内涂敷参数的调试以及计算方法进行了研究和实际验证,总结出了各参数的计算公式,对管道涂敷3LPE可起到指导作用。

管道3LPE防腐层补口技术研究和应用新进展

文章介绍了国内管道3LPE防腐层采用热收缩带补口存在的问题及其原因,重点介绍了热收缩带补口技术的改进研究以及适用于3LPE防腐层的新型补口材料和结构的研究及其应用的最新进展,包括热收缩带热熔胶的改进、环氧底漆的改进、施工机具的研究;喷涂聚氨酯补口、压敏胶型热收缩带补口、粘弹体补口、液体环氧涂料补口等技术。

红外光谱法检测LPE In_（1－x）Gal_xA syP_（1－y）晶体质量优劣的研究

通过红外光谱检测ＬＰＥＩｎＧａＡｓＰ材料带边发光强度和光谱线型的空间分布检测材料带边辐射复合效率和均匀性，对引起光致发光强度衰减及半谱半宽度起伏的物理原因进行了分析，并同Ｘ－射线双晶衍射的测量结果进行了对比，二者具有很好的一致性．实验结果证明，光致发光方法是判断ＬＰＥ晶体质量简单而有效的方法．

稀土类掺杂YIG磁光单晶薄膜的LPE生长

本文探讨了稀土类掺杂ＹＩＧ磁光单晶薄膜的ＬＰＥ生长问题，特别是磁镜偏频激光陀螺所用磁膜的工艺配方及生长规律，对影响磁光效应的各类工艺参数及元素掺杂也进行了讨论。

在LPE生长中降温和恒温对InAsPSb外延层组分分布的影响

采用ＬＰＥ技术，生长出ＩｎＡｓＰＳｂ外延层，研究了降温、恒温两种方法对外延层组分分布的影响．结果表明，用恒温方法生长时，外延层中Ｐ、Ｓｂ组分分布较为均匀，在脉冲电流激发下，得到了３．０９μｍ激光输出．

LPE法在Si衬底上生长SiGe层的方法及电子特性的研究

本文介绍了在电阻率为（７７～３００）ｋΩ·ｃｍ的ｎ型（１１１）Ｓｉ衬底上用ＬＰＥ法生长高质量Ｓｉ１－ＸＧｅｘ单晶薄层（其厚度一般为１～３μｍ）的生长条件，并对引入的缺陷进行了ＴＥＭ研究，结果表明其缺陷密度和用ＭＢＥ及超高真空ＣＶＤ法生长的同样厚度和组分的Ｓｉ１－ｘＧｅｘ薄层的缺陷密度相等甚至更低．霍尔迁移率μＨ与温度有μＨ∝Ｔｍ的关系，（在Ｔ＝８０～３００Ｋ时，ｍ＝－０．９５）．当ｘ＞０．８５时，μＨ的测量值和由Ｋｒｉｓｈｎａｍｕｒｔｈｙ计算的理论值相符，ｘ＜０．８５，测量值仅为理论值的７０％．由Ｂｉ杂质引入能级的电子激活能Ｅｎ与Ｇｅ的组分ｘ有关．但在ｘ＝０．８３时有最大值．其值分别为Ｂｉ在Ｓｔ，Ｇｅ体材料中的１／４．这表明用ＬＰＥ生长的ＳｉＧｅ层的电子特性不但与Ｂｉ而且还与ＳｉＧｅ的结构特性有关．

两性杂质锗在LPE GaAs中分凝系数和占位比的计算

将三元相图理论推广到Ⅲ-Ⅴ族化合物及两性Ⅳ族元素杂质组成的赝四元体系,推导了Ⅳ族元素Ge在GaAs液相外延时的分凝系数的温度关系以及占位比与温度的关系,理论计算与实验相符合.并用拟合的方法确定了Ga-Ge-As固相体系中的相互作用参数是温度的二次函数.

海底管道3LPE热缩带节点防腐涂层的质量控制

3LPE热缩带是一种常用的海管节点补口防腐材料,本文结合公司某南海油气田开发项目海底管道节点防腐涂层的设计要求,对3LPE节点防腐涂层在工艺评定试验、预生产试验和海管铺设阶段的质量控制要求进行了分析,对3LPE节点防腐涂层的质量控制要点进行了总结。

Gap－LPE掺S浓度的控制及对发光效率的影响

报道了具有双ｎ型结构的ＧａＰ绿色发光二极管在汽相掺杂、液相外延过程中，对硫（Ｓ）掺杂浓度的控制和监测方法，并研究了掺Ｓ浓度对发光效率的影响。

LPEInAsPSb外延层组分分布的均匀性的研究

本文采用ＬＰＥ生长技术，分析、研究了降温、恒温两种方法生长的ＩｎＡｓＰＳｂ外延层组分分布。实验结果表明，用恒温方法生长的外延层，Ｐ、Ｓｂ组分分布均匀不变。

便携式管端3LPE防腐层打磨装置

目前,国内长输油气管道的防腐层普遍采用3LPE防腐。当进行"碰死口"或管道维修作业时,需要清除管道外防腐层,现在主要采用的清除方法是乙炔火焰烧烤和手工刀具剥离。该方法耗时长、效率低,而且表面清理不彻底,还需要手工砂轮打磨,严重影响施工质量和进度。根据机械打磨的基本工作原理,借鉴管道防腐厂端口打磨设备的工作方法,经过多次试验改进,研制了一套便携式管端打磨装置。打磨测试试验表明:研制的打磨设备打磨效率高、质量好,防腐层清除彻底、干净,可以替代现有的手工打磨方式,满足工程需求。

我国3LPE涂层的发展前景

针对国内3LPE涂层的生产与应用现状,分析了3LPE涂层生产工艺,指出采用挤出缠绕胶粘剂的工艺和方法易导致3LPE涂层存在质量缺陷。分析了国产3LPE涂层翘边和涂层剥离的问题,对其在耐温变能力、FBE涂层的厚度、涂层的补口等方面存在不足的缺陷,指出了相应的改进方向。