硫化态THFS-2催化剂在重整预加氢装置的工业应用

介绍了硫化态THFS-2催化剂在重整预加氢装置的应用情况,包括催化剂的装填、活化以及性能标定,并对预加氢装置运行过程中存在的反应器压力降高的问题提出了优化建议。与非硫化态催化剂相比,THFS-2催化剂具有开工简单、开工时间短、开工风险小的特点。标定结果表明:在反应器入口温度289℃、压力2.94 MPa的条件下,精制油中硫、氮、氯的质量分数均小于0.5μg/g并且砷、铜、铅的质量分数均小于1.0 ng/g,满足重整进料的要求,说明THFS-2催化剂在较低的温度、压力下具有较好的活性。

静态顶空-气相色谱联用快速测定PBAT树脂中残留THF含量

聚己二酸对苯二甲酸丁二醇酯(PBAT)因其兼具芳香族聚酯的刚性和脂肪族聚酯的柔性,成为可生物降解材料领域应用最为广泛的材料之一。合成PBAT树脂过程中,不可避免的会发生1,4-丁二醇的环化反应以及PBAT树脂的热分解反应产生四氢呋喃(THF)。作为一种挥发性溶剂,残留在PBAT树脂中的THF会随着PBAT树脂的使用而扩散到空气中,对从业人员产生健康风险,因此有必要对PBAT树脂中残留的THF进行检测和消减。本文基于静态顶空-色相色谱联用技术,建立了PBAT树脂中THF残留量的快速检测方法。并进一步研究顶空温度,顶空时间对THF残留量检测结果的影响,以及不同烘干时间对降低PBAT树脂THF残留量的效果,为生产工艺的优化提供指导。

THFS-2在延安石油化工厂连续重整装置的应用

介绍了THFS-2重整预加氢催化剂在延安石油化工厂120万吨/年连续重整装置上的应用情况。实际运转结果表明,THFS-2预加氢催化剂深度脱硫脱氮效果良好,能为重整装置提供优质原料,分别在2020年的10月8日和2021年9月4日两次停工开工后压降、混氢压力稳定,有利于装置长周期运行。

活性炭+THF溶液体系中CO_(2)水合物生成特性研究

水合物法捕集CO_(2)具有储气量大、生成条件温和等显著优点,应用前景广阔。提高水合物生成速率和CO_(2)气体消耗量是该方法需解决的关键问题。在活性炭+THF溶液体系中开展了CO_(2)水合物生成特性研究,探究了THF溶液浓度(物质的量分数,下同)、THF溶液饱和度对CO_(2)气体消耗量的影响,并通过可视显微实验研究了活性炭+THF溶液体系中CO_(2)水合物的生长形貌特征。研究结果表明,相比于THF溶液浓度为5.56%的体系,活性炭+THF溶液体系(THF溶液浓度为5.56%、溶液饱和度为100%)的CO_(2)气体消耗量增加了59%;当THF溶液饱和度为100%时,提高THF溶液浓度可以有效促进水合物生长,在THF溶液浓度为5.56%的条件下,CO_(2)气体消耗量达到总CO_(2)气体消耗量90%所需的时间(t90)最短(106.67min)。活性炭+THF溶液体系中的CO_(2)水合反应由气体吸附和水合物生长两个阶段组成,水合物最初形成于活性炭颗粒/溶液界面并逐渐填充活性炭颗粒间隙;当THF溶液浓度为5.56%时,CO_(2)气体消耗量随THF溶液饱和度增加而降低,在THF溶液饱和度为40%的条件下的CO_(2)气体消耗量最大,对应的t90最短(23.5min)。

(CH_3C_5H_4)_3Ln·THF(Ln=Sm,Ho,Tb,Yb)与环戊二烯生成(C_5H_5)_3Ln·THF的新反应

研究了 (CH3 C5H4 ) 3 Ln·THF (Ln =Sm ,Ho ,Tb ,Yb)与环戊二烯高产率生成 (C5H5) 3 Ln·THF的新反应 .反应产物经过了元素分析、质谱和X射线的表征 .产物 (C5H5) 3 Ln·THF的特征结构参数 ,如五元碳环的碳原子与中心金属的平均距离 ,五元碳环质心与中心金属距离 ,配位的四氢呋喃氧原子与中心金属距离 ,由于“镧系收缩现象” ,随着中心原子序数的增加而减小 .

THFS改性沥青的抗老化性能

为研究四氢呋喃可溶物(tetrahydrofuransoluble,THFS)改性沥青的抗老化性能,采用RTFOT对不同THFS掺量(0%、4%、6%、8%、10%)的改性沥青进行老化,利用软化点增量(softening pointincrement,SPI)、黏度老化指数(viscosity agingindex,VAI)、残留针入度比(residual penetration ratio,RPR)、残留延度(residual ductility,RD)以及老化前、后的羰基峰面积比值从宏、微观角度分析其抗老化性能。利用Pearson系数法建立THFS改性沥青微观结构与宏观性能之间的相关性。以THFS改性沥青的软化点为参数建立老化动力学方程,分析老化过程的反应速率和活化能。结果表明:THFS改性沥青的SPI、VAI、RPR、羰基峰面积比值与THFS掺量成良好的线性关系,随着THFS掺量的增加,沥青的羰基浓度、SPI、VAI和反应速率逐渐增大,RPR、RD和活化能逐渐降低,说明沥青的抗老化性能越来越差,其中,THFS改性沥青老化前、后的羰基峰面积比值与SPI的相关性最大。当THFS掺量在6%以内时,THFS改性沥青的SPI、VAII、RPR、反应速率及活化能变化幅度相对较小,因此,建议THFS掺量控制在6%以内。

浅析聚酯副产THF储存与运输过程产品质量变化对PTMEG的影响

文章通过实验分析了聚酯生产领域产生的酯化水(THF)在储存与运输过程中发生的变化,以及回收使用发生变化的四氢呋喃(THF)会对生产的聚四亚甲基醚二醇(PTMEG)的质量影响,并针对原因制定控制方法。

CO_2-N_2-TBAB和CO_2-N_2-THF体系的水合物平衡生成条件

利用等温压力搜索法测定了CO2-N2-TBAB与CO2-N2-THF体系的水合物平衡生成压力.实验的压力范围为0.69～14.55MPa,温度范围为275.75～288.15K.结果表明,TBAB与THF均可作为添加剂有效降低气体水合物的平衡生成压力.在较低的药剂浓度下,CO2-N2-TBAB的水合物平衡生成压力低于CO2-N2-THF体系.在较高的浓度下,两种体系的水合物平衡生成压力没有明显差别.

THF对高浓度CH_4瓦斯水合分离效果影响实验

为改善高浓度CH_4瓦斯水合分离效果,进行了3种初始压力(1.5,2.5,3.5 MPa)影响下高浓度CH_4瓦斯(60%CH_4,32%N_2,8%O_2)在摩尔分数为2.5%~5.5%的THF溶液中的水合分离实验,结合气相色谱分析结果,考察THF摩尔分数、初始压力对CH_4回收率和分离因子的影响;利用Raman光谱技术分析高浓度CH_4瓦斯在THF摩尔分数5.5%、初始压力1.5 MPa、温度2℃实验条件下水合产物微观晶体结构特征。结果表明:同一压力下,CH_4回收率和分离因子随THF摩尔分数升高呈递增趋势;THF摩尔分数在2.5%~4.5%时,CH_4回收率随着初始压力的升高先增大后减小,THF摩尔分数为5.5%时,CH_4回收率随着初始压力的升高而增大,4种浓度THF溶液中分离因子均随着初始压力的升高而减小;THF参与水合反应并占据大孔穴(5^(12)6~4),为瓦斯气体提供小孔穴(5^(12))骨架,CH_4优于N_2,O_2占据小孔穴,THF—CH_4—H_2O生成II型水合物。

BAMO·THF复合推进剂能量特性计算与分析

利用最小自由能法研究了以3,3-二叠氮甲基氧丁环(BAMO)与四氢呋喃(THF)共聚醚(PBT)为粘结剂,高氯酸铵(AP)、黑索今(RDX)、铝粉(Al)、二硝酰胺铵(ADN)为固体填料,不同增塑剂条件下推进剂比冲变化规律。理论计算表明:以2,2-二硝基丙醇缩甲醛与2,2-二硝基丙醇缩乙醛等质量比混合物(A3)、硝化甘油与二乙二醇二硝酸酯等质量比混合物(NG/DEGDN)作增塑剂时,推进剂比冲随RDX含量变化呈抛物线形,固体填料存在最佳添加比;NG/DEGDN增塑体系推进剂比冲高于A3体系。15%ADN取代AP时,由于燃烧产物平均相对分子质量降低,推进剂比冲显著提高。

THFS对沥青感温性能的影响分析

目的分析煤直接液化残渣(Direct Coal Liquefaction Residue,DCLR)中四氢呋喃可溶物(Tetrahydrofuran Soluble,THFS)作为改性剂对沥青感温性能的影响.方法采用SK-90沥青作为基质沥青,分别制备不同掺量的THFS改性沥青(与基质沥青质量比为0,4%,6%,8%,10%),测试THFS改性沥青的各项感温性能,分别计算针入度指数PI、针入度黏度指数PVN、黏温指数VTS、复数模量指数GTS和蠕变劲度指数STS_S,评价THFS对沥青感温性能的影响.结果与基质沥青相比,THFS的加入改善了沥青的感温性,且随着THFS掺量的增加,THFS改性沥青的PI、PVN值均增大,VTS、GTS、STS_S值均减小,说明THFS的掺量越高,THFS改性沥青感温性能越好.结论THFS改性沥青的感温性能更为优越,综合THFS改性沥青的各项性能,推荐THFS掺量为6%~8%.

BAMO-THF叠氮型热塑性聚氨酯弹性体的合成与表征

为了研究叠氮型热塑性含能粘合剂的合成方法及反应条件对其力学性能的影响,通过熔融预聚二步法合成了以3,3-双(叠氮甲基)环氧丁烷-四氢呋喃共聚醚(BAMO-THF)为软段、异佛尔酮二异氰酸酯(IPDI)及1,4-丁二醇(BDO)为硬段的叠氮型热塑性聚氨酯弹性体(ATPE)。采用傅立叶变换红外光谱(FTIR)对所制备的ATPE的结构进行了表征。通过二正丁胺滴定法确定了最佳的预聚反应时间。研究比较了固化参数R和硬段含量对ATPE力学性能的影响。利用差示扫描量热(DSC)测定了ATPE的玻璃化转变温度,计算了硬段溶于软段的百分数。研究结果表明,所合成的ATPE具有典型的叠氮聚醚聚氨酯特征;确定了预聚反应时间为2 h;当R=1.02时,ATPE的拉伸强度最大,约为4 MPa;硬段含量为40%的ATPE的拉伸强度最大,为3.54 MPa;当硬段含量超过40%以后,硬段溶入软段的百分数小于10%,ATPE体现出良好的微相分离。

THF-SDS对瓦斯水合分离过程温度场分布影响

为探究THF-SDS复配溶液对瓦斯水合反应过程温度场影响,利用配备阵列式温度传感器的水合反应装置,研究了3组促进剂溶液(1 mol/L THF,1 mol/L THF+0.02 mol/L SDS,1 mol/L THF+0.1 mol/L SDS)体系中瓦斯混合气(85%CH4,7%N2,3%O2,5%CO2)水合分离过程温度场分布特征。结果表明:瓦斯水合体系中SDS浓度增加,反应放热速率呈递增趋势(0.030~0.230 k J/min);反应热导致水合体系温度分布发生变化,体系上层温度最高,下层温度最低,体系中SDS浓度越高,温度梯度越明显;瓦斯水合物导热系数随体系温度分布发生改变(0.529~0.534 W/(m·K)),SDS浓度越高,瓦斯水合物导热系数越大。分析认为,THF-SDS复配溶液改善了瓦斯水合分离热力学条件,提高了气-水转化率,影响了不同水合体系温度场分布。

含THF水合物石英砂热物性测定

实验采用Hot Disk热常数分析仪测定了在常压下四氢呋喃（THF）水合物以及含THF水合物石英砂的导热系数和热扩散系数。结果表明,随温度升高,THF水合物的导热系数增大,但热扩散系数降低。在250.15～268.15K之间时导热系数与温度表现出线性关系,而在268.15～277.55K之间时导热系数变化较大,不再符合线性规律。含THF水合物石英砂导热系数和热扩散系数都显著增加且随着石英砂的粒径减小而增大,但分别小于相应的含冰石英砂导热系数和热扩散系数。含THF水合物石英砂热扩散系数随温度的升高而降低,而含THF水合物石英砂导热系数的温度依赖性与石英砂结构特征有关。

用LF-NMR研究三苯基铋对BAMO-THF/TDI黏结剂体系的固化反应

制备了4个BAMO-THF/TDI黏结剂体系（样品A、B、C、D）,固化催化剂三苯基铋（TPB）的质量分数分别为0.25%、0.50%、1.00%、2.00%。用低场核磁共振（LF-NMR）技术,通过在线监测样品A、B、C、D中聚合物链上氢质子的横向弛豫时间T2,研究了每个样品50、60、70、80℃时的固化反应动力学。结果表明,T2与体系固化反应程度有相关性,可在线监测样品固化反应的全过程。样品的固化反应可分为3个阶段,第1阶段为二级动力学反应,第2、3阶段均为一级动力学反应,TPB含量一定、50-80℃时,反应速率常数k与固化温度有明显的正相关性,其中第3阶段k对固化温度的变化更敏感。TPB质量分数在0.25%-2.00%、固化温度为50-80℃时,固化反应机理一致,没有改变交联网络,但TPB质量分数不小于1.00%或固化温度为80℃时样品中极易出现气泡。

时域反射技术测量THF水合物体系含水量的实验研究

利用时域反射技术(TDR)测量了不同摩尔比的四氢呋喃(THF)水溶液生成水合物前后的介电常数,并根据生成水合物前初始含水量和生成水合物结束后剩余水含量理论值建立了测量"THF水溶液+水合物"体系含水量的经验计算公式。随后,利用该公式计算出了THF水合物生成过程中水合物的含量,并建立了水合物含量与介电常数之间的关系式。此外,THF水溶液生成水合物过程中介电常数随时间非线性减小。

5,10-CH^+-THF向邻苯二胺转移一碳单元反应的理论研究

叶酸辅酶在酶催化的一碳单元转移过程中具有重要的作用 ,已有大量的实验及实验模拟对其生物学功能进行了研究分析 .本文用 PM3半经验方法对 5 ,1 0 -CH+ -THF向邻苯二胺转移一碳单元的反应进行了理论研究 .结果表明 ,5 ,1 0 -CH+ -THF中的咪唑啉环有两种开环方式 ,从而使得该反应可以通过两种途径实现 ,每一种途径都经历了 6个反应步骤 ,其中包括限制速度的两次质子转移步骤 .优化计算了每个步骤所有可能的中间体和过渡态的结构和能量 ,并通过比较分析得到了各反应阶段的最优中间体和过渡态结构 .

中性均配型稀土胺化物Yb(NPh_2)_3(THF)_2的合成、表征及晶体结构

无水YbCl3与三倍量的LiNPh2 在四氢呋喃 (THF)中反应 ,合成了中性均配型稀土胺化物Yb(NPh2 ) 3(THF) 2 。产物经元素分析、红外光谱表征 ,并测定了其晶体结构。配合物属单斜晶系 ,P2 1 /n空间群 ,晶胞参数为a =1 2 0 5 2 ( 2 )nm ,b =1 9369( 3)nm ,c =1 65 2 3( 2 )nm ,β =92 79( 1)°,V =3 85 2 4( 9)nm3,Z =4,Dc=1 417g·cm- 3,μ =2 4 67cm- 1 (MoKα) ,F( 0 0 0 ) =1668,R =0 0 36,Rw=0 0 39。3个二苯胺基的氮原子和两个THF的氧原子与金属镱配位 ,形成五配位的扭曲的三角双锥几何构型。平均的Yb—N键长为 0 2 2 19( 6)nm。

^(13)C固体核磁共振法测定CH_4-THF二元水合物的微观结构特征

认识天然气水合物的微观结构特征对于研究其形成机理和储运技术具有重要的意义。为此,采用^(13)C固体核磁共振(SSNMR)技术分析了四氢呋喃(THF)水合物和CH_4—THF二元水合物的笼型结构特征,确定了后者的结构类型和客体分子分布特征,并获得了后者客体分子的笼占有率和水合指数。实验结果表明:①纯THF水合物的2个共振谱峰的化学位移分别为668.3和δ26.1,其THF分子填充在Ⅱ型水合物大笼(5^(12)6~4)中;②CH_4—THF二元水合物和纯THF水合物一样,同为Ⅱ型结构,其THF分子仅填充在大笼(5^(12)6~4)中,笼占有率为0.994 8,而CH_4分子仅占据小笼(5^(12)),笼占有率较低,仅为0.482 5;③由于CH_4分子填充率较低,二元水合物的水合指数为8.67,明显大干理想值(5.67),水合物储气量较小;④CH_4—THF二元水合物中客体分子笼占有率的大小与水合物的生成条件(温度、压力)及制备方法(反应状态、时间等)有关,改变水合物的形成条件,在一定程度上可以调节笼型水合物客体分子的笼占有率,从而提高水合物的储气密度。

二价钐配合物和异氰酸苯酯的反应——[(CH_3C_5H_4)_2(THF)Sm]_2[μ-η~4-(PhN)OCCO(NPh)]·2THF的合成、晶体结构及其催化性能

报道了二价配合物 ( CH3C5H4) 2 Sm( THF)和 Sm I2 ( THF) x 与异氰酸苯酯的反应 . ( CH3C5H4) 2 Sm( THF)和异氰酸苯酯反应生成配合物 [( CH3C5H4) 2 ( THF) Sm]2 [μ-η4-( Ph N) OCCO( NPh) ]· 2 THF( 1 ) ,而Sm I2 ( THF) x则被异氰酸苯酯氧化为 [Sm I2 ( THF) 5][Sm I4( THF) 2 ]. ( CH3C5H4) 2 Sm( THF)和配合物 1都能催化异氰酸苯酯的齐聚反应 .( CH3C5H4) 2 Sm( THF)和异氰酸苯酯作用生成配合物 1的反应可以认为是( CH3C5H4) 2 Sm( THF)催化异氰酸苯酯齐聚的引发反应 ,而配合物 1是该齐聚反应的活性中间体 . X射线衍射分析表明 ,配合物