沿海下卧软弱夹层碎石回填地基15000kN·m高能级强夯试验

针对某沿海下卧软弱夹层的碎石回填土地基,在国内首次开展了15000kN·m高能级强夯的现场试验。通过单点夯试验各夯点与夯坑周围地面沉降观测及强夯前后地基动力触探测试结果的对比分析,揭示了下卧软弱夹层的碎石回填地基上15000kN·m高能级强夯的作用机制,得出该条件下强夯的有效加固深度为11.5m,主夯点间距宜为12.5m,夯击数宜为18～22击的有关结论。其结果可为类似工程参考。

10000kN·m高能级强夯时的地面变形与孔压试验研究

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的国内首次10000kN·m高能级强夯系列试验,为10000kN·m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据。根据对试验过程中的地面变形和孔隙水压力的监测分析及与3000kN·m监测结果的对比,得到了碎石土地基上10000kN·m强夯的施工参数和孔压变化特征。

18000 kN·m能级强夯在深厚人工填石地基处理中的应用

采用18 000 k N·m能级强夯对沿海深厚人工填石地基进行强夯处理,并通过动力触探试验、平板荷载试验和多道瞬态面波测试等方法,对处理后的地基进行测试和检验,结果表明处理效果良好.并在施工中对周边环境进行监测,得到了强夯振动影响的安全距离,为高能级强夯的普及推广应用提供了重要参考.

碎石回填地基上10000kN·m高能级强夯标准贯入试验

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的10000kN.m高能级强夯系列试验(3000,6000,8000,10000kN.m),为10000kN.m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据。本文根据对不同能级强夯夯后地基的标准贯入试验分析与对比,得到了碎石土地基上10000kN.m强夯的有效加固深度等检测结果。建议若用于规范表格,对碎石土、砂土等粗粒土在10000kN.m强夯能级下的有效加固深度可取13～16m。

63kN·m船舶液压舵机的研究与改进

针对传统63kN.m液压舵机的不足进行了分析研究,提出改进方案,实现自动操舵方式,建立了自动舵的仿真模型,并对其动态特性进行了仿真研究。研究结果表明,应用可编程控制器(PLC)和同轴流量放大器的自动舵完全满足船舶航向控制要求。

10000kN·m高能级强夯作用下孔压测试与分析

结合在沿海某回填地基上实施的国内首次10000.kN.m高能级强夯系列试验,对试验过程中不同深度与距离的孔隙水压力(以下简称孔压)进行较为全面的测试与分析,得到夯击过程中孔压增长与消散特征。结果表明:犬牙式孔压增量曲线显示的孔压消散速率较台阶式曲线为快,10000 kN.m强夯的有效加固深度超过11.8m,主夯点间距宜为12￣13.5m,夯击击数宜为14￣16击。提出一些可供高能级强夯地基处理工程设计、施工和监测参考的建议。

6000kN·m能级强夯处理软弱地基效果分析

某建筑工程部分区域地基采用6000 kN·m能级强夯加固处理,完成了强夯前、后瑞利波测试和重型动力触探试验及夯后静载荷试验,基于检测结果对加固效果进行了详细分析.3种检测方法结果表明:强夯加固处理后地基承载力和压缩模量得到了明显改善,设计要求的处理后土体承载特性参数均达到了相应要求;由于基岩起伏的原因,夯后地基土均匀性较差;综合3种检测方法,可判断出6000 kN·m能级有效加固深度约为6.0~8.0 m.结论以期为类似工程地质条件地基处理提供借鉴与参考.

10000kN·m高能级强夯振动加速度实测分析

通过在沿海某碎石回填地基上成功实施的10 000kN.m高能级强夯系列试验,为10 000kN.m高能级强夯的设计、监测和检测提供了依据。根据对试验过程中地面振动加速度的监测分析,得到了碎石土地基上10 000kN.m强夯施工时的加速度衰减方程和传播特点,可用于分析高能级强夯地基处理的环境效应。

25000 kN·m高能级强夯地基标贯和动探试验对比研究

目前文献和规范规定的最高强夯能级只到18 000 kN·m,而随着填土厚度的不断增加,强夯施工机械设备能力不断提高,目前25 000 kN·m能级已经得到广泛应用。以黏性土为主的强夯地基处理检测中,标准贯入试验和重型圆锥动力触探试验均可以采用。两种试验主要区别于探头和试验方法的不同,标准贯入试验非常成熟,在计算承载力或变形模量时,经验公式丰富且应用范围广泛;而重型圆锥动力触探试验因其具有贯入连续、设备简单、工期短等特点得到应用,但根据动探指标确定地基承载力或变形模量主要是通过查询一些表格确定。如果有了两种试验数据之间的换算关系,通过其中一种试验数据想得到另一种试验数据就变得容易。对于两种试验数据之间的相关性,有人通过勘察数据进行过相关的探讨。本文通过四川达州高填方场地强夯地基处理试验,研究了25 000 kN·m能级强夯对黏性土为主填土地基的加固效果,从强夯检测角度探讨圆锥动力触探击数与标准贯入击数的相关性及其适用性,以供类似工程25 000 kN·m能级强夯设计、施工及地基检测参考。

软弱地基5000kN·m能级强夯现场试验与分析

强夯是一种常用加固处理方法,能使软弱地基经过处理达到地基承载要求。文中通过多道瞬态面波测试、旁压试验、标准贯入试验、静力触探试验和平板载荷试验方法,分析了5000kN·m能级强夯处理前后土体工程特性和地基承载力变化规律,强夯后地面以下7.5m左右范围内砂土工程特性明显改善,有效消除了加固深度内砂层的液化可能性;平板荷试验结果强夯后地基承载力能达到设计要求;5000kN·m能级强夯有效加固深度分别为7.5m。可为类似地质条件下地基处理提供参考。

18000kN·m能级强夯地基处理工程实例分析研究

介绍了目前国内最高能级18 000 kN.m强夯在广东某港口油库地基处理中的应用,并进行了试验研究,通过对油罐基础沉降计算和充水预压监测数据对比分析,为类似场地工程的地基处理和沉降计算提供指导。

15000kN·m能级强夯置换处理软弱地基效果分析

依托广西钦州港区某地基处理工程,基于夯前夯后多道瞬态面波测试和夯后动力触探试验、置换墩着底检测及静载荷试验,对15000kN·m能级强夯置换法处理软弱地基效果进行了检测。检测结果表明:强夯置换后,地基承载力明显提高,复合地基承载力大于200kPa,压缩模量大于20MPa;15000kN·m能级强夯置换有效加固深度7.0~10.0m,平均有效加固深度9.0m左右;强夯置换后,置换墩体与墩间土间、强夯置换区与周边的强夯区间均存在明显的不均匀性,设计时应充分考虑到强夯置换后地基土的不均匀性。

8000kN·m高能级强夯置换处理吹填地基

本文结合一个工程实例,介绍了采用高能级强夯置换处理吹填地基的施工工艺和处理效果,为同类型的地基处理提供参考。

8000kN·m夯击能强夯处理效果试验分析

随着地基处理中强夯处理方法越来越多，不同的强夯能击、不同的填料强夯效果不一样。通过试验对比分析，得出8000kN·m能击有效加固深度能够达到12m。依据载荷试验得出的承载力与基础上部N120建立数学关系可推导基础下部承载力及变形模量。

18000kN·m能级强夯处理深厚填海碎石土的试验

对广东某抛石填海造陆地区的陆域回填区和海域回填区分别进行了18000kN·m高能级强夯地基处理对比试验,详细介绍地质条件、设计参数,通过夯后动力触探试验、瑞雷波试验、标准贯入测试、平板载荷试验检测得出,18000kN·m能级强夯加固抛石填海造陆地基处理效果良好。

高能级强夯作用下地面变形试验研究

通过在某沿海碎石土回填地基上成功实施的国内首次10 000 kN.m高能级强夯系列试验,为10 000 kN.m高能级强夯的的设计、监测和检测提供了依据。本文根据对试验过程中的地面变形的监测分析及与3000 kN.m监测结果的对比,得到了碎石土地基上10 000 kN.m强夯的施工参数和地面变形特征。

对强夯置换概念的探讨和置换墩长度的实测研究

强夯和强夯置换法是经济高效应用广泛的地基处理方法之一,但工程界对强夯与强夯置换的概念理解仍存在很大分歧。值此多个地基处理技术规范修编的机会,有必要对强夯和强夯置换的概念进行澄清。文中首次明确提出了强夯置换区别于强夯的4个条件:有无填料、填料好否、夯锤静接地压力是否大于80 kPa和是否形成密实墩体。同时,根据68项工程或项目实测资料,首次提出了强夯置换墩长度与能级(最高达到18 000 kN.m)的经验关系,并做成表格供工程人员预估置换墩长度时参考。

强夯置换法加固填土地基的试验研究

强夯置换法是一种经济而简便的地基加固方法,但尚未形成一套成熟的设计计算方法,因此,施工前往往在现场选取典型试验区进行试验性施工来确定其适用性及加固效果,以指导大面积工程施工。结合厦门海沧弃土区岸壁整治工程地基加固实例,通过一个典型试验区的强夯置换试验研究,确定了施工参数,验证了强夯置换法用于该类填土地基的合理性。

对强夯置换概念的探讨和置换墩长度的实测研究

强夯和强夯置换法是经济、高效、应用广泛的地基处理方法之一，但工程界对强夯与强夯置换的概念理解仍存在很大分歧。值此多个地基处理技术规范修编之际，有必要对强夯和强夯置换的概念进行澄清。强夯置换区别于强夯的四个条件为：有无填料；填料好否；夯锤静接地压力是否大于80kPa；是否形成密实墩体。根据68项工程或项目实测资料，本文首次提出了强夯置换墩长度与能级（最高达到18000kN·m）的关系，并制成表格供工程人员参考。

高能级强夯法处理非均匀回填地基试验研究

对广东某石化厂油罐非均匀回填土地基进行高能级强夯试验,试验结果表明,强夯有效加固深度达12.5m,影响深度达14m,地基承载力特征值和变形模量均有大幅提高,满足设计要求,为类似工程提供借鉴经验。