七氟丙烷灭火剂瓶组安全泄放动作压力

介绍七氟丙烷系统容器安全泄放装置。计算不同条件下,灭火剂瓶组最大工作压力。利用温度试验箱等设备对计算值进行试验验证。分析初始充装压力对灭火剂瓶组最大工作压力的影响、环境温度对爆破片动作压力的影响。结果表明,计算压力数值与实测数值有较大偏差;初始充装压力高时,最大工作压力超过标准规定;低温时爆破片动作圧力增加,高温时动作圧力降低。

安全阀与爆破片串联组合装置性能研究

在单独测试爆破片和安全阀性能的基础上 ,通过对安全阀与爆破片串联组合装置性能的测试 ,得出 :当爆破片设在隔离箱底部内侧时 ,组合装置的排放能力与安全阀的排放能力相比下降约 2 .9% ;当爆破片设在隔离箱侧面外侧时 ,组合装置的排放能力与安全阀的排放能力相比下降约 5%。

真空绝热低温容器安全泄放装置应用探讨

由于介质和设备的特殊性,国内外标准对充装冷冻液化气体的真空绝热低温容器用安全泄放装置设置有诸多专项规定。以相关标准为基础,从真空绝热低温容器失效模式及安全泄放装置类型选择、结构设置、设定压力和排放压力的确定等方面进行分析比较,为工程人员和标准编制人员提供参考。

新型超高压爆破片安全泄放装置的结构设计及密封性能研究

爆破片安全泄放装置作为防止超高压容器发生灾难性超压的最后一道安全屏障,有着举足轻重的作用。针对超高压容器提出了3种新型结构的爆破片安全泄放装置,对其密封结构提出了尺寸确定的理论依据,并利用数值模拟分析法对密封性能和爆破性能开展了试验验证工作,进一步验证新型超高压爆破片安全泄放装置整体结构的安全性和可靠性。

火灾工况下盛装液化气体压力容器的安全泄放量计算方法探讨

火灾工况下压力容器安全泄放量的准确计算是开展压力容器超压泄放设计的基础。调研了API 521—2014,GB/T 150. 1—2011,IMDG—2002/ADR—2015,CGA S-1. 2:2005/CGA S-1. 3:2008等国内外标准对火灾工况下盛装液化气体压力容器的安全泄放量计算方法,对比分析了各计算公式的异同。结果发现,对无隔热层压力容器,虽然各标准的计算公式形式不同,但经过单位换算后各公式完全一致;对有隔热层压力容器,计算公式中环境系数因导热系数取值方法不同而有所不同,但公式来源相同。所得结果对指导工程人员开展压力容器的泄放设计、理解火灾工况液化气体容器风险具有指导意义。

真空绝热深冷压力容器安全泄放量计算探讨

确定安全泄放量是真空绝热深冷压力容器设计的一项重要内容,计算时应根据容器可能存在的不同超压失效工况并判断介质是否处于临界相态,求出对应的吸热量。通过对GB/T 18442.6—2019附录A、NB/T 47058—2017和NB/T 47059—2017附录C关于真空绝热深冷压力容器安全泄放量计算公式进行推导分析,探讨公式适用条件,为工程设计和标准编制提供参考。

GB 150.1附录B关于火灾时盛装液化气体容器的安全泄放量计算公式推导解析

计算火灾时盛装液化气体容器的安全泄放量是工程技术人员经常要碰到的问题,从国内外众多文献中可知,计算时的基本思路就是先求得容器吸热量,该吸热量再除以液化气体介质在泄放状态下的汽化潜热,即可得容器所需要的安全泄放量。目前,国内外使用的标准规范在涉及到这一问题时基本上是采用API Std 521—2007中相应公式,本文对公式的推导过程进行解析,有助于工程人员正确使用其来进行计算。

长管拖车、管束式集装箱安全泄放装置的选用探讨

长管拖车、管束式集装箱是指将多个大容积无缝气瓶固定在走行装置或框架内,用来运输压缩气体的移动式压力容器,且每只气瓶一般要求设置安全泄放装置。针对容器的使用工况、大容积无缝气瓶的失效模式、充装介质的危险特性,以及安全泄放装置的性能和失效特点,结合CGAS-1.1的相关技术要求,探讨如何对这些运输设备上大容积气瓶的安全泄放装置进行类型选择和规格确定,为合理设置安全泄放装置提供参考。

液化气体汽车罐车罐体安全泄放量计算探讨

对于无绝热层结构的液化气体汽车罐车,采用GB/T 19905—2017《液化气体汽车罐车》中的2种方式计算的罐体安全泄放量结果是一样的,同时与按ADR—2015《国际危险货物公路运输的欧洲协议》中公式计算的结果一致。对于采用完整绝热层结构的液化气体汽车罐车,采用GB/T 19905—2017中的公式(B.7)和(B.2)进行罐体安全泄放量计算时,计算结果不同,公式(B.7)的计算结果约为公式(B.2)计算结果的2倍,公式(B.7)的计算结果偏安全,建议采用公式(B.7)进行罐体安全泄放量计算。

浅析GB 150.1—2011附录B《超压泄放装置》

对GB 150附录B前后两个版本(1998版和2011版)从超压限度、动作压力、泄放面积计算三个方面进行了比较分析。通过对附录B压力容器超压限度相关规定的分析,根据超压原因及所设置的超压泄放装置的不同归纳出了8种超压事故工况,并给出了各工况下超压泄放装置动作压力及泄放面积确定原则,为设计人员选择超压泄放装置提供依据。

国内外标准爆破片爆破压力允差对比分析

爆破片爆破压力允差是爆破片的一个重要性能参数指标,其值的确定既要考虑到爆破片制造加工的可能性,又要兼顾安装爆破片设备的安全可靠性。对国内外相关标准对爆破压力允差的确定方法进行了对比分析。

火灾工况充装压缩气体容器超压泄放装置尺寸计算解析

由于火灾工况充装压缩气体容器的吸热量难以精准确定,其超压泄放装置尺寸计算是工程设计中的一大难题。对API 521—2021标准中的相关计算公式进行了分析,其推导过程中以空气为基准,忽略了容器本身隔热和泄放时介质温度的变化,这些假设条件对实际工况的计算结果将带来偏差。结果表明,根据API 521—2021计算的超压泄放装置尺寸偏保守,虽然可以保证容器的泄放要求,但如果选用安全阀,应对可能导致的安全阀频跳引起足够的重视。

基于ASMEⅧ-1—2017标准的爆破片装置泄放能力计算方法研究

以ASMEⅧ-1—2017为基础,讨论了爆破片装置作为压力系统单独泄放装置时泄放能力计算的两种方法:流阻系数法和泄放系数法。通过对流阻系数和泄放系数的测试装置、试验方法、计算实例等比较,分析了两种方法之间的内在联系与区别。论文结合某公司爆破片装置“UD”取证的试验数据,进一步探讨了数据处理及公式推导过程,为工程人员和标准制定者提供参考。

CGA S-1.3—2020超压泄放装置应用解析

以CGA S-1.3—2020为基础,对影响超压泄放装置设置的各种因素进行分析、比对,归纳出超压泄放装置相关压力性能参数的确定原则,对爆破片作为辅助泄放装置时设定压力的规定通过试验数据进行解析。汇总了标准中给出的安全泄放量计算公式,并通过推导标准中新增的“火灾工况下无隔热容器储存非液化气体泄放量”方程,证明CGA S-1.3—2020中6.3.1.2条Q_(a)(SI单位)的计算公式存在错误,为工程设计及标准编制提供借鉴。

反拱带刀形爆破片外压失稳分析

本文采用试验与数值模拟相结合的方法系统研究了反拱带刀形爆破片的临界失稳压力,结果表明通过选取合适的初始缺陷系数,则可采用非线性屈曲分析的数值方法来估算反拱带刀形爆破片的临界失稳压力。此外,研究表明反拱带刀形爆破片对缺陷比较敏感,初始缺陷的存在会降低反拱带刀形爆破片的失稳压力。

焊缝宽度对碳钢对接接头残余应力分布的影响

针对当前大量焊接结构采用对接接头形式,存在焊缝宽度影响结构表面残余应力分布的问题,课题组结合有限元仿真软件ABAQUS建立了一种利用双椭球摆动热源进行窄间隙焊接的平板对接模型,并使用焊缝非线性的热弹塑性有限元法,计算出Q235A钢在4种不同焊缝宽度下对接焊接接头的残余应力分布。计算结果表明:小尺寸焊缝宽度的对接接头在焊缝中心和热影响区存在超过屈服强度级别的残余拉应力;大尺寸焊缝宽度则会导致不利的横向残余拉应力。因此,在进行焊接结构设计时,选取中等焊缝宽度可以提高焊接结构的力学性能。

正拱环向开缝型爆破片的爆破性能

通过实验得出正拱环向开缝型爆破片的破坏机理,由此导出正拱环向开缝型爆破片的爆破压力计算公式。公式计算值与实验值相比,误差在±5%以内,可以满足工程应用的要求。

压力容器与爆破片特性压力关系探讨

分析探讨了爆破片最高标定爆破压力与容器设计压力、最低标定爆破压力与容器最大工作压力、爆破片最大泄放压力与容器最大积聚压力之间的关系,为压力容器设计人员选用爆破片装置提供了重要参考依据。给出了如何根据选用的爆破片来确定容器设计压力或如何根据压力容器设计压力来确定爆破片相关压力参数的一般方法。

爆破片装置国内外标准对比分析

目前国际上较为通用的爆破片装置标准主要有美洲体系(ASME标准)和欧洲体系(ISO4126系列标准),国内较权威的爆破片装置标准是GB 567和GB 150附录B。通过对国内外承压设备用爆破片装置标准进行对比分析,指出了国内标准不足之处,并对今后国家标准的制修定提出了建议。

爆破片使用更换周期问题探讨

泄压装置在实际使用过程中，由于受到诸如腐蚀、污垢等各种影响。往往很难一直保持其最初安装时的性能。因此，确定泄压装置的使用更换周期。对保证生产、设备正常安全运行非常重要。