山西建龙5^(#)炉安全环保平稳经济化停炉实践

概述山西建龙实业有限公司5^(#)炉2022年11月3日停炉降料面原因。停炉前保持炉况稳定顺行,停用熔剂对炉墙、炉缸处理,下预休风料过程,保持低焦比、高煤比,高风温、大富氧操作;停炉过程采取低压差操作,加快停炉降料面速度;停炉时采取稳定雾化打水量,合理控制风量、风温,保持炉顶温度330~350℃之间,控制好高炉煤气中O_(2)、H_(2)含量。炉料进入炉腹时,根据煤气中O_(2)或者H_(2)超标情况,酌情切断煤气,最大限度保持了煤气回收,达到安全环保平稳经济化停炉要求,其经验可供同行借鉴。对停炉过程进一步优化,降低停炉经济损失,降低碳排放,提高安全环保平稳经济化快速停炉效益。

山西建龙5#高炉炉况波动快速恢复生产实践

分析了山西建龙5#高炉(1080 m^(3))出现炉况波动的原因,叙述了使炉况快速恢复顺行的措施,介绍了保持炉况持续稳定顺行的经验体会。

山西建龙5~#炉高煤比炉况波动分析及措施

在碳中和重大战略背景下,绿色低碳发展成为钢铁行业未来的目标^([1])。高煤比与高风温、高富氧相结合,可减少高炉碳排放,成本降低。山西建龙5~#炉保持高煤比攻关,4月份风温1200℃,富氧率4.83%,煤比179.2 kg·t^(-1),较3月份提高8.6 kg·t^(-1),成本降低15.30元·t^(-1)。4月份高煤比生产过程出现炉况波动,及时对高炉参数、原燃料结构调整,原燃料质量优化,强化设备隐患整改,炉况稳定性提高,指标快速恢复正常。通过对其炉况状态波动原因分析表明:(1)高煤比生产,炉况稳定是基础、原燃料质量是底线、炉料结构是方向、设备能力是保障。(2)长流程生产物流稳定,上道工序为下道工序服好务、统筹管理,确保质量稳定,对高煤比炉况持续稳定意义重大。

山西建龙5号高炉降本生产实践

分析山西建龙实业有限公司5号炉提高烟煤比例的意义,叙述提高烟煤比例的措施,并通过加强高炉炉缸状态预判和处理、强化炉前出铁管理及设备管理、实施技改优化,使作业率大大提高,最终使高炉指标得到优化,降低了生铁成本。生产实践证明,铁前低成本管控措施得当,实践成果可供同类型企业借鉴,且后续还将持续研究高炉降本、降耗途径。

山西建龙10号高炉喷涂后开炉达产实践

通过分析山西建龙10号高炉停炉降料面喷涂原因,并针对性地采取规范操作炉型,全焦开炉时合理配料,优化调整料制等措施,实现快速达产、降低成本、减少碳排放的目的。根据此次开炉达产实践进行经验总结,以供同行借鉴。后续将持续研究高炉降本、降耗,减少碳排放过程中存在的问题,不断提出改进措施。

山西建龙10^(#)炉停炉前炉况波动的研究及对策

对山西建龙10^(#)炉2022年6月25日停炉前炉况波动进行研究,对存在问题整改,措施优化,为高炉复产做准备。通过对10^(#)炉停炉之前的料面、风口破损、高炉悬料、入炉烧结矿粒级、高炉操作、炉前出铁等方面研究分析,结果表明造成炉况波动的主要因素有:(1)高炉运行时间长,炉墙侵蚀结厚炉型不规整,煤气流分布不合理;(2)入炉烧结粒级偏小、料制选择不合理、矿批使用与炉况状态不适应、炉渣碱度选择偏低;(3)炉前出铁时间偏短,制约炉况恢复和强化冶炼。通过采取停炉降料面处理炉墙结厚喷涂造衬规范操作炉型、转变操作思路、制度优化、炉温控制与碱度匹配、保持合理操作炉型、抓好槽下筛分、炉前出铁等外围基础管理工作,实现高炉复产安全平稳、快速达产降耗的目的,提高对日常炉况预防和监管,确保炉况持续稳定。

山西建龙10#高炉快速安全环保停炉实践

山西建龙10#高炉2019年1月检修复产,2022年炉衬不同程度脱落,局部侵蚀严重。6月炉况顺行变差,高炉消耗高,鉴于市场疲软,6月25日确定采取空料线雾化打水停炉喷涂。停炉期间最大限度保持了煤气回收,炉料进入炉腹时将煤气放散,实现了快速、安全、环保停炉的基本要求。在停炉之前,制定详细的停炉方案、应急预案,预休风过程中对停炉所需的设备进行改造,确保了停炉工作安全顺利进行。

山西建龙5#高炉喷涂开炉快速达产降耗的研究

山西建龙5#高炉2023年11月检修喷涂复产,全焦开炉炉况稳定,煤比快速达到140 kg/t,燃料比快速降到520 kg/t,第三天日产3354.24 t,实现开炉复产的预期目标。研究表明:喷涂造衬规范操作炉型为气流合理分布、炉况稳定奠定了基础;对高炉烘炉时间、带风装料时间以及风量合理把控是前期炉况平稳恢复的关键;预埋氧枪快速加热炉缸为初期料柱松动、快速引煤气创造必要条件;对复产进程合理把控,协调炉内冶强控制与炉外出铁矛盾,做到前稳后快,对于开炉稳定快速达产降耗至关重要。

山西建龙5^(#)炉使用高铝料的操作实践

针对高炉使用高铝料给操作带来的弊端,从铁水物理热、炉渣成分、料柱透气性三方面采取优化调整措施:(1)铁水物理热≥1490℃;(2)炉渣R2碱度控制在1.22±0.02,通过调整炉渣镁铝比,稳定炉渣R_(4)碱度在1.02±0.02,使炉渣温度在1500℃时粘度保持在(0.330~0.360)Pa·s满足炉渣脱硫排碱需求;(3)高炉参数相应调整,持续改善料柱透气性,确保入炉风量≥3100 m^(3)/min,保持炉缸活跃。实践表明:炉况稳定,煤比达到172.4 kg/t,燃料比保持在515.6 kg/t,铁水成本降低36.46元/t,达到了降本的目的。

高炉喷吹煤粉预热工艺技术进展及应用

煤粉预热可提高高炉喷吹煤粉的初始温度,加强煤粉在风口前的气化热解过程,降低喷煤对风口区域热风的冷却效应,进而提高煤粉燃烧率,为高煤比创造条件。对现有几种煤粉预热工艺,如高炉废烟气对流预热、电磁感应预热、立式筒仓管板预热和流化床预热技术特点依次进行了分析。高炉废烟气对流预热工艺,充分利用高炉煤气和热风炉废烟气余热,既能提高煤粉初始温度,又能减少能源浪费。攀钢钒高炉和舞钢高炉预热煤粉工业试验结果表明,提高煤比和降低焦比的效果良好,应用前景广阔。

基于机器视觉的带钢板边浪平直度测量方法

针对带钢板在生产中存在的大边浪和碎浪检测的难点,提出一种基于机器视觉的边浪平直度测量方法。分别在带钢两侧使用高分辨率相机,完成对钢板两侧边浪图像信息的采集;使用辅助光源强化带钢板边浪特征,实现非接触式测量。基于轮廓提取的带钢钢板边浪平直度算法,使用改进K-means聚类图像分割算法对钢板完成分割;引入容差,计算统计平均值,对钢板边浪进行分割;最后对分割后的边浪进行自适应轮廓提取并计算平直度。通过平直度测量仪测量结果与该系统测量结果进行对比试验,结果表明,所提方法平直度测量相对偏差不超过0.25%,表明该算法在平直度测试中具有出色的表现。

烟煤特性及其对喷吹安全性的影响研究

烟煤挥发分高、易燃易爆的特性使得烟煤用于高炉喷吹时受到较大限制。文章选取了山西建龙高炉喷吹的四种烟煤,分析了四种烟煤燃烧特性参数、爆炸性和可磨指数等,研究了烟煤粒度和比例对喷吹安全性的影响。研究结果表明,混煤中烟煤比例逐渐提升,混煤的着火点逐渐降低,爆炸性逐渐增强;增大烟煤煤粉的粒度能够有效减弱烟煤的爆炸性,是保证烟煤喷吹安全性的有效方法;国华能源烟煤和内蒙江化烟煤配比高于80%时,应合理控制煤粉的制粉、储运和喷吹系统的温度和氧含量以保障生产安全。

120t顶吹CO_(2)-O_(2)转炉氧枪二次燃烧射流运动模式研究

文章运用Fulent软件,对基于120 t转炉设计超音速氧枪和二次燃烧氧枪(5孔交错式和8孔均布式)进行模拟计算,对比分析掺混10%CO_(2)后三种氧枪的射流速度分布特点和对熔池搅拌能力的影响。模拟结果表明:在L>0.57 m处,8孔均布式氧枪的主氧射流速度略小于超音速氧枪的;在L<1.05 m处,由于副孔单孔流量较大,5孔交错式氧枪的主氧射流速度最大;在1.05 m<L<1.8 m处,5孔交错式氧枪的主氧射流速度最小。研究三种氧枪的搅拌强度发现1.45 m处为最佳枪位,在该枪位下,冲击面积大小排序为8孔均布式氧枪>超音速氧枪>5孔交错式氧枪,冲击深度大小排序为8孔均布式氧枪>5孔交错式氧枪>超音速氧枪,8孔均布式氧枪的冲击深度和冲击面积均最大,对熔池冲击能力最强。

水泥钢渣稳定土的路用性能研究与工程应用

在道路材料中应用钢渣是钢渣规模化消纳的重要途径之一,水泥钢渣稳定土是一类新型路面基层材料。本文针对水泥剂量、钢渣掺量对水泥钢渣稳定土抗压强度以及劈裂强度的影响进行了研究,同时还探讨了钢渣掺量对水泥钢渣稳定土干缩性能的影响。结果表明:随着钢渣掺量的增加,水泥钢渣稳定土的无侧限抗压强度和劈裂强度逐渐提高,折压比先增加后降低,干缩系数逐渐降低;随着水泥剂量的提高,水泥钢渣稳定土的28、90 d无侧限抗压强度和劈裂强度逐渐提高,水泥剂量提高至5%(质量分数)时,折压比出现一定幅度的降低。采用配合比(质量分数)水泥外掺5%,钢渣掺量60%,土掺量40%进行工程应用研究,试验段经过现场检测,工程应用效果良好,具有较好的经济效益。

埋弧焊丝用H08Mn钢盘条氧化铁皮研究及其轧制工艺

H08Mn钢盘条多用于制作埋弧焊丝,其表面的氧化铁皮对拉拔前机械除鳞效果有明显影响。介绍了盘条氧化铁皮的形成机制、氧化铁皮的种类和构成;采用不同的工艺参数,包括始轧温度、精轧温度、吐丝温度和首道辊速度,轧制了H08Mn钢盘条,随后检测了盘条氧化铁皮的厚度、盘条的晶粒度和抗拉强度。结果表明:采用这样的工艺参数即880℃的精轧温度、900℃的吐丝温度和18 m/min(按5%递增)的首段辊道速度轧制的H08Mn钢盘条,其氧化铁皮厚度小于20μm且易剥落,晶粒度和抗拉强度均有利于后续拉拔加工。

Ti微合金化400 MPa级光伏支架用钢的开发

详细介绍了山西建龙1500生产线试制400 MPa级光伏支架用热轧钢带的成分设计、工艺路线以及产品质量情况。生产实践表明,按照设计的成分和工艺生产的光伏支架用热轧带钢的组织为铁素体+少量珠光体,拉伸性能和冷弯性能优异,能够满足用户的使用要求。

冷轧连退带钢力学性能不合格原因

采用金相检验、力学性能测试等方法,对某冷轧连退带钢屈服强度、抗拉强度、断后伸长率等力学性能指标不合格的原因进行分析。结果表明:当退火速率较慢时,明火段板带温度升高,当板带温度比珠光体开始奥氏体化温度高30℃时,组织中珠光体趋于球化转变,材料的强度明显降低;当退火速率较快时,明火段板带温度下降,当板带温度比珠光体开始奥氏体化温度低10℃时,晶粒再结晶或者晶粒长大不完全,造成材料强度偏高、断后伸长率偏小。

DC03钢点焊未焊合缺陷的产生原因

某DC03钢存在点焊未焊合缺陷。采用化学成分分析、力学性能测试、金相检验等方法分析了材料点焊未焊合缺陷的产生原因。结果表明:材料的碳元素含量较多,硬度偏高,影响了其焊接质量;采用调整炼钢工艺、降低碳元素含量、调整热轧原料厚度等方法,可有效提升产品的焊接质量。

Q195镀锌带钢表面横纹的原因与控制

镀锌生产线上,Q195带钢经过塔顶辊后表面出现横纹。对显示横纹的带钢进行了宏观检验、金相检验、拉伸试验和力学性能的理论计算。结果表明:该镀锌线能生产的最大带钢厚度为1.975 mm,超过该厚度的带钢受到的弯曲应力小于屈服极限,从而仅发生弹性变形。通过提高运行速度、降低退火温度,从而提高带钢强度,厚规格带钢已经不再显示因塑性变形而产生的横纹。

440CL钢轮辋焊缝开裂的原因

440CL钢汽车轮辋焊缝在扩径过程中开裂。对焊缝开裂的两件轮辋(被编为1和2号)进行了宏观检验、化学成分分析、断口分析、硬度测定、金相检验和能谱分析,以明确焊缝开裂的原因。结果表明:1号轮辋与2号轮辋焊缝开裂的原因不同,1号轮辋是铜脉冲电极受热熔化并进入焊缝,焊缝有块状铁素体和魏氏组织,力学性能降低,扩径或滚压变形时焊缝开裂;2号轮辋是闪光焊时热输入量较大,导致焊缝形成网状铁素体和魏氏组织等异常组织,晶粒粗化,且存在密集氢气孔,从而焊缝力学性能降低,扩径时开裂。