管线钢X65连铸过程絮流原因分析

通过对低碳低硫低氧铝镇静钢X65连铸过程絮流原因的分析,得出引起塞棒絮流的原因是高Ca的钙铝酸盐粘附在塞棒头部。浇注初期,塞棒头部吸热使周围钢液温度急剧下降,析出高熔点钙铝酸盐被粘附在塞棒头部,引起塞棒曲线上行。另外,通过热力学计算,在低碳低硫低氧铝镇静钢X65中,1 540℃时,形成12CaO·7Al_(2)O_(3)需要的w[Ca]为16×10^(-6),过量的Ca进一步反应形成高熔点钙铝酸盐。在中间包工作层、塞棒、水口、碗口等与钢水接触部位全部使用镁质耐材的条件下,在低碳低硫低氧的铝镇静钢生产时,向钢液中喂入的Ca含量越多,塞棒上行程度越严重。采用高碱度渣系和Al降低钢中的O和S,将Ca喂入量控制在0.065 0~0.071 5 kg/t,中间包w[Ca]控制在(10~15)×10^(-6),可以有效控制塞棒絮流。

连铸开浇首炉二次氧化程度对比与分析

对比了两种不同中间包氩气置换方式的效果,方案一采用氩气杆的方式置换中间包内腔的空气,方案二采用中间包盖氩气管和氩气杆的共同作用的方式置换中间包内的空气。选择相同的钢种、规格、置换时间及管道压力,开展工艺试验。通过比较得出:(1)方案二更能有效地置换中间包内腔的空气,减少二次氧化的概率;(2)方案二的氧含量、氮含量、Als/Alt、钢中夹杂物等指标均优于方案一,说明方案二的保护浇注效果更好;(3)方案二可有效预防10μm以下夹杂物的产生,尤其是2μm≤X<5μm的小颗粒夹杂物。

石油钻铤用4145H热轧圆钢用Φ600 mm圆坯加热装炉优化

以石油钻铤用4145H热轧圆钢为研究对象,在加热炉预热段温度较高(870~920℃)的工况条件下,设计出一种温送温装工艺:入炉前铸坯表面温度控制在200~400℃,预热段时间≥120 min,升温段温度950~1 050℃,保温时间≥60 min,高温段1 220~1 280℃,保温时间≥240 min,总加热时间≥510 min。通过工艺试验,采用Φ600 mm连铸圆坯轧制Φ260 mm圆钢,对比热送热装、温送温装、冷送冷装三种入炉方式下热轧圆钢的质量情况,得出温送温装工艺可以获得良好的表面质量和内部质量。

∅160 mm非调质钢棒材的显微组织和疲劳性能

采用控轧控冷技术生产了直径为160 mm,含0.41%C、0.60%Si、1.41%Mn、0.16%Cr、0.07%V和0.023%Nb(质量分数)的可直接机加工的非调质钢棒材。通过金相检验、疲劳试验和力学性能测定等研究了棒材的显微组织、力学性能和疲劳性能。结果表明:棒材表面至距表面40 mm处的晶粒度为8.5~10.0级,显微组织为珠光体和铁素体,珠光体片层间距为170~220 nm;棒材抗拉强度为1002 MPa,屈服强度为755 MPa,断后伸长率为18%,断面收缩率为48%,棒材距表面25 mm处的疲劳强度为502 MPa。

履带式起重机臂架用890 MPa级钢管热处理性能探讨

对履带式起重机臂架用890 MPa级钢管冲击韧性偏低的原因进行了分析,发现回火索氏体中存在大块贝氏体异常组织。在实验室模拟并探索钢管的热处理工艺,经过一系列研究发现,钢管的初次淬火和回火存在不充分性。经过试验,成品钢管的热处理工艺为:930℃,保温82min,640℃下回火保温215min;在这种热处理条件下,材料可获得较好的力学性能。

H13钢Φ130~150 mm热轧材探伤不合格原因分析及改进措施

从H13钢和H11钢Φ130~150 mm热轧材的化学成分、生产工艺及探伤合格率的对比分析得出,平均V含量从0.5%提高到1.0%是导致探伤不合格的关键性因素。根据缺陷分析结果并结合Φ380 mm连铸圆坯低倍组织,得出导致H13钢探伤合格率低的原因是连铸坯中心缩孔在轧制过程中未焊合。通过改进连铸工艺和轧制开坯工艺,将拉速从0.58 m/min提高至0.65 m/min,S-EMS从650 A/5 Hz改进为200 A/8 Hz,开坯增加6,8,9道次压下量从原~60 mm至70~85 mm,将Φ380 mm坯型更改为Φ500 mm,使Φ130 mm H13钢探伤合格率从原来50%左右提升至99.8%,Φ150 mm H13钢探伤合格率从原来15.5%提升至97.2%。

冷高压分离器用R16MnH抗氢钢连铸圆坯生产实践

文章根据冷高压分离器用抗氢钢的特点,采用“EF→LF→VD→CC”工艺流程进行生产,重点对P、S、H的控制进行了研究。生产实践表明,通过设计的冶炼工艺可获得超低硫、超低磷钢,并可控制残余元素,在确保主要元素满足要求的前提下,碳当量符合标准要求。另外,通过成分检测、夹杂物检测、低倍检测,可获得良好的内部质量,为后续热压力加工提供了有利条件。

CB890QL钢履带式起重机臂架用热轧管坯控轧工艺分析

对305mm×315mm中间坯以连轧速度0.6-0.8m/s,开轧温度950-1028℃控轧的低碳Nb-V微合金化CB890QL钢进行组织分析,得出试验钢种在轧制过程中以动态回复为主;在0.8m/s轧制速度下,进连轧温度从1028℃降至950℃,钢的晶粒不断细化,Φ200mm钢也存在晶粒尺寸差异较大的情况;0.6m/s的轧制速度下,随着温度的降低晶粒大小并不是线性变化的。在进连轧温度为980℃,0.6m/s轧制速度下,试验钢可获得较为细小均匀的组织。

32Cr3Mo1V连铸圆坯锻造辊套工艺的研究

32Cr3Mo1V钢作为一种较好的抗热疲劳裂纹的辊套专用钢,长期以来都是用模铸钢锭进行锻造加工。永钢首次采用连铸代替模铸,为更好服务下游客户,通过摸索形成一套完整的适合用户的连铸圆坯锻造工艺,使产品的显微组织、力学性能、探伤等指标满足要求,并且使用寿命达到模铸锻造的辊套。

碲处理改善汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的研究

为研究碲元素对汽车曲轴用非调质钢38MnVS6硫化物形貌的影响,在冶炼过程中喂入70 m的Mn-Te线,加入0.012%Te,通过金相显微镜及扫描电镜对Φ380 mm连铸圆坯及Φ105 mm热轧圆钢的非金属夹杂物进行研究。研究发现,硫化物的形态在连铸坯横向与纵向的形态相同;MnS与MnTe形成共晶化合物,MnTe的存在改变了MnS的析出形态,可以使硫化物形态向短杆甚至椭球态转变,整体长度尺寸变小,平均长度由45μm缩短为15μm;加入0.012%Te后,MnTe与MnS两种夹杂物发生固溶,轧材夹杂物与铸坯相似,而未Te处理的圆钢硫化物随轧制的方向被明显的拉长。

4130X连铸开浇炉钢管探伤不合格原因分析

分析了4130X气瓶钢管探伤不合格的原因为开浇炉二次氧化引起非金属夹杂物。以?500 mm规格连铸圆坯4130X为研究对象,从距勾头不同位置取样,研究氧含量、氮含量、Al损耗、非金属夹杂物等指标的变化规律,发现距离勾头部位越近,氧含量、氮含量越高,Al损耗越大,非金属夹杂物中B类、D类、DS类级别越高,说明开浇阶段钢液二次氧化程度相当严重。另外,研究发现,距离勾头越近,长度5μm及以上的含Al非金属夹杂物分布密度越大,说明开浇时钢液的二次氧化对5μm以上的夹杂物影响较大。

ϕ160 mm直接切削用非调质大规格棒材的生产实践

直接切削用非调质钢大规格棒材的生产一直是难点。针对市场对绿色节能ϕ160 mm规格以上直接切削用非调质钢棒材代替调质钢的需要,江苏永钢集团对ϕ160 mm直接切削用非调质钢大规格棒材进行了试制开发。介绍了其化学成分设计,以及冶炼、连铸、铸坯加热、控轧控冷工序关键工艺参数控制。所开发的ϕ160 mm直接切削用非调质钢大规格棒材组织性能和力学性能优良,满足了下游用户的需求。

32Cr3Mo1V连铸圆坯端部锯切缺陷的原因分析及工艺改进

32Cr3Mo1V连铸圆坯端部在锯切时发现缺陷,采用扫描电镜分析断口形貌,金相显微镜分析组织,并配合布氏硬度仪进行硬度分析,找出32Cr3Mo1V连铸圆坯端部锯切缺陷的原因为完全退火不彻底,存在较多的贝氏体组织,较大的组织应力在锯切下料时在锯条切口处产生应力集中,在珠光体内萌生裂纹,裂纹逐步扩展引起宏观开裂。通过提高退火温度、延长保温时间、增加升温及降温平台,使问题得到解决。