不同类型涡流探头对蒸汽发生器传热管缺陷检测能力的对比分析

为研究不同类型涡流探头对蒸汽发生器传热管缺陷的检测能力,分别采用轴绕式探头、旋转探头与阵列探头,对位于自由段的孔形、槽形、磨损缺陷和疲劳裂纹进行试验、对胀管过渡区孔形和槽形缺陷进行试验,还进行了缺陷分辨力试验,发现旋转探头与阵列探头具有相近的缺陷检出能力,对于间距较小的缺陷和胀管过渡段上的缺陷等复合缺陷,旋转探头与阵列探头的缺陷检出能力均明显优于轴绕式探头的。

蒸汽发生器传热管凹陷复合缺陷涡流信号分析

以CPR1000核电机组蒸汽发生器传热管为例,针对蒸汽发生器管板上部因硬质泥渣沉积后挤压传热管致使其产生凹陷,进而可能诱发应力腐蚀开裂的问题,利用三种不同类型的涡流探头,开展传热管凹陷与缺陷复合信号的分析。试验结果表明:凹陷对复合信号中裂纹的识别有较大的影响;当凹陷处的裂纹类缺陷深度增加至40%T(T为壁厚)时,Bobbin探头在信号特征上有较明显变化,使用MRPC探头可有效识别;阵列探头可有效识别局部小变形凹陷与20%T裂纹的复合信号;对比三种类型的探头,阵列探头对凹陷复合缺陷具有更好的检测能力。

基于风险检验的电站锅炉安全综合评价研究

结合基于风险的检验技术(RBI)的特点,介绍了基于风险检验的电站锅炉安全综合评价技术的研究步骤、研究对象和内容、风险分析方法的具体应用过程等,以提高电站设备的安全性和可靠性;最后,分析了该项技术在我国火电站的应用前景。

12Cr1MoV主蒸汽管使用寿命的研究

研究分析了谏壁发电厂100MW机组12Cr1MoV主蒸汽管运行22万h后钢管的使用性能。根据钢管试验性能指标和钢管强度计算结果,以及电厂主蒸汽管蠕变现场实测数据的理论计算结果,综合分析得出主蒸汽管的剩余使用寿命为7～8万h。

核电站蒸汽发生器传热管缺陷涡流检测数据分析

蒸汽发生器运行期间由于机械和化学机理导致传热管降质,须使用涡流检测技术对其进行检测。防震条磨损是传热管与防震条结构发生摩擦导致传热管外壁减薄的一种机械机理的传热管降质,其主要部位是弯管段区域。利用西班牙某公司的TEDDY EVA分析软件,通过幅值-伤深判伤法准确可靠地检测到传热管的磨损伤,可有效跟踪监测传热管的运行状态。

基于小波变换的X射线焊缝缺陷图像处理

介绍了射线检测焊缝缺陷图像的性质。以Matlab图像处理软件为平台,以小波变换为分析工具,应用了三种小波变换的基本理论,即连续小波分析、小波包树分析和快速提升小波分析,对焊缝缺陷图像进行了处理,得到了较为理想的处理效果。最后总结了不同小波分析方法的优缺点。

蒸汽发生器传热管二次侧外来物磨损的涡流信号

蒸汽发生器二次侧外来物可造成传热管外壁磨损,对蒸汽发生器传热管完整性产生危害。简述了外来物在役检查要求,对传热管涡流在役检查期间发现的自由段外壁信号进行了BOBBIN探头、MRPC探头的数据分析,结合二次侧视频检查等方式,确认该信号为外来物造成的外壁磨损,并给出了后续在役检查信号的跟踪处理建议。

125MW机组10CrMo910主蒸汽管运行11.7万h后使用性能

研究了半山发电厂 1 2 5 MW机组 1 0 Cr Mo91 0主蒸汽管运行 1 1 7～ 2 63 h后钢管的使用性能。试验结果表明 ,钢管运行后 ,金属宏观力学性能和微观结构状态发生了不同程度的变化 ,使用性能指标略有下降 ,但无明显的蠕变损伤。钢管处于寿命过程的中间阶段。根据钢管各项性能指标和钢管强度计算结果 ,以及电厂主蒸汽管蠕变现场实测数据的综合分析 ,得出主蒸汽管的剩余使用寿命可以超过 1 0万 h的结论。这一结果对同类型 1 2 5 MW机组 1 0 Cr Mo91

核电厂指套管磨损涡流检查深度定量的影响因素研究

反应堆中子注量率测量指套管的涡流检查结果是核电厂维修行动的参考依据。基于现用的涡流检查方法,分析了指套管磨损缺陷的参数变化对涡流检查深度定量的影响,结果表明:周向磨损宽度在210°以内时对涡流测量深度定量的影响较大;轴向磨损长度小于20 mm时,对深度定量的影响明显;月牙型磨损的涡流测量值偏小;在2次磨损的周向位置不变的情况下,磨损叠加对测量无影响,当2次磨损的周向位置变化时,磨损缺陷叠加对测量结果影响较大。

基于小波变换的X射线焊缝缺陷图像处理

以MATLAB图像处理软件为平台,以小波变换为分析工具,应用了三种小波变换的基本理论,包括:基本的小波分析,小波包树分析和快速提升小波分析,对图像进行了初步的处理,实践证明能够对一些图片进行较为理想的处理。