C_3S-C_(12)A_7-H_2O和C_3S-C_(12)A_7-CaSO_4·2H_2O-H_2O系统的水化及其性能研究

试验用结合水法、化学减缩法、XRD定量等物理、化学分析方法 ,研究了C1 2 A7和石膏同时存在时C3S在不同系统中的水化动力学及水化机理。结果表明C1 2 A7能够促进C3S的水化 ,尤其是对C3S早期水化有显著的促进作用 ;当有石膏存在时 ,这种促进作用更为显著。其机理是由于C1 2 A7水解放出的Al(OH) - 4 与C3S水解放出的Ca2 +反应生成C3AH6 ,当有石膏存在时 ,生成钙钒石 ,从而加快了C3S的水化。

C_2S-C_(12)A_7-CaSO_4·2H_2O-H_2O系统水化机理

采用差热分析、结合水、化学减缩等分析方法,研究了七铝酸十二钙(C12A7)和石膏对硅酸二钙(C2S)水化的影响。结果表明:加入C12A7及石膏,3d以后硅酸二钙(C2S)的水化速度及强度都比单矿物的高得多。C12A7促进C2S的水化,其原因是C12A7水解析出的Al(OH)4-与C2S水解析出的Ca2+反应生成C3AH6。当有石膏存在时,生成钙钒石,从而加快C2S的水化。

新形势下高校创新创业教育研究

新形势下,创新创业教育已经成为创新高校人才培养模式的重要手段,也是我国乃至全世界现代化教育的发展方向和必然趋势。高校开展创新创业教育势在必行,结合我国高校当前创新创业教育的现状,提出高校创新创业教育的有效途径。

高钙固硫粉煤灰水热条件下元素的溶出机制

试验用比色法和原子吸收法等分析手段系统地研究了粉煤灰 H2O、粉煤灰 NaOH H2O、粉煤灰 Ca(OH)2 H2O3个系统在不同水热条件下Al、Si、Ca元素溶出浓度。结果表明:温度、反应时间和OH-的浓度是影响离子溶出的主要因素;计算了不同粉煤灰 Ca(OH)2 H2O系统在100℃、12h条件下SiO2的溶出率,高钙固硫粉煤灰中SiO2的溶出率高于普通粉煤灰,用SiO2的溶出率可以表征粉煤灰的活性;粉煤灰与Ca(OH)2的水热反应,可能是一个原地化学反应。

浅谈新形势下我国高校创业教育模式的构建

分析美国、英国、丹麦、日本和印度等国外高校创业教育模式体系,以及我国当前面临的高校创业教育现状,借鉴国外创业教育经验,树立全新的创业教育理念,建立创业教育师资队伍,完善创业教育课程体系,搭建校企合作平台等,构建我国高校创业教育新模式。

高性能水泥助磨剂的研究

从助磨和增强的角度优选高性能的水泥助磨剂 ,通过激光粒度分析、休止角测定、XRD ,TG -DTA分析等物理、化学分析方法 ,系统地研究了高性能助磨剂对普通硅酸盐水泥粉体特性及水泥浆体物理化学性能的影响 .结果表明 :在实验室研究中 ,高性能助磨剂对普通硅酸盐水泥具有良好的助磨作用和增强作用 :提高了水泥的粉磨细度 ;使水泥的流动性增强 ;改善了水泥的粒度组成和颗粒分布 ,使水泥颗粒的平均粒径减小 ,粒度分布变窄 ,细颗粒含量增加 ,最主要的是使中值粒径 3～ 32 μm含量增加 ;提高了水泥 3d ,2 8d强度 ,使水泥浆体的结构更致密 .助磨剂的作用机理主要是减小粉碎阻力、防止团聚和糊磨、提高流动性 ,从而加强了料和球的作用频率和效率 .助磨剂对水泥的增强作用主要是由于加入助磨剂后水泥颗粒分布的改变 .

养护温度对高掺量粉煤灰硅酸盐水泥砂浆干缩性能的影响

实验研究了经20℃(标准养护)和60℃养护后,高掺量粉煤灰水泥砂浆的干缩性能。用结合水法、压汞法对水泥水化程度、水泥石孔结构及其分布进行研究。分析了养护温度对不同掺量粉煤灰硅酸盐水泥砂浆干缩性能影响的机理。结果表明:经20℃养护后,高掺量粉煤灰水泥砂浆在各龄期的干缩均小于不掺或低掺量粉煤灰水泥砂浆的干缩。经60℃养护后,高掺量粉煤灰水泥砂浆的干缩大于不掺或低掺量粉煤灰水泥砂浆的干缩。当粉煤灰掺量较低时(0～20%),经高温养护的水泥砂浆的干缩小于低温养护的。粉煤灰掺量较高时,高温养护的水泥砂浆的干缩大于低温养护的。掺粉煤灰水泥砂浆,无论经高、低温养护,各龄期的干缩均比标准养护的小,并且掺粉煤灰水泥砂浆的干缩稳定期较不掺粉煤灰水泥的早。温度对不掺粉煤灰的硅酸盐水泥砂浆干缩的影响主要是影响CSH凝胶的微观结构,而对于粉煤灰水泥则主要是影响水泥石的孔径分布及水化程度。

水泥石的结构、组成与干缩性能的关系

通过干缩测定、IR分析、TG-DSC综合热分析、孔结构测定(MIP法)等方法研究了水泥石的结构、组成与干缩性能的关系。水泥石的结构、组成(孔结构、水化产物的组成和数量、C-S-H的表面性能及化学结构)的改变通过采用矿物掺合料等量取代水泥、干燥前养护温度改变(20℃和60℃)来实现。结果表明,可逆收缩取决于水化产物的数量与C-S-H凝胶的表面性能与化学结构,随压汞法测得的小于30nm的孔体积增加而线性增加;不可逆收缩则与C-S-H凝胶的化学结构及其表面性能有关,C-S-H凝胶的聚合度增加,表面积下降,不可逆收缩减小;总干缩中部分不可逆收缩是由C-S-H的硅酸盐聚合度增加而造成的。

硅酸盐类水泥助磨剂的实验研究

试验研究了A、B、C三类小极性分子对普通硅酸盐水泥、矿渣水泥 ,粉煤灰水泥的助磨作用。结果表明 :三类物质对硅酸盐类水泥都有良好的助磨作用 ,能够显著降低水泥细度 ,减小粉料的休止角 ,改善物料的流动性。并且对不同的物料 。

放射性废物水泥固化的理论基础、研究现状及对水泥化学研究的思考

水泥具有优良的物理、化学及力学性能，是固化放射性废物的良好基体材料。本文概要介绍水泥作为固化材料的科学理论依据，以及在固化处理方面的研究应用现状，并对水泥化学学科的发展提出初浅的认识。

用梅山铁尾矿制备免烧免蒸砖

以梅山铁尾矿为原料,配以自制的胶结料,研制铁尾矿免烧免蒸砖。试验结果表明:将尾矿调整为合适的级配类型,在尾矿掺量为75%、自制JA-Ⅱ型胶结料掺量为18%、陶粒轻集料掺量为5%、JA1型外加剂掺量为2%、密度等级为2.0 g/cm3、水固比为0.13条件下,制得的免烧免蒸砖抗压强度达24.89 MPa,且制品的其它性能满足GB5101—2003及GB6566—2001的要求。

聚醚接枝聚羧酸系高效减水剂合成

采用烯丙基聚氧乙烯醚（APEG）、甲基丙烯酸（MAA）、马来酸酐（MA）以及甲基丙烯磺酸钠（MAS）为单体，以过硫酸铵为引发剂，在水溶液中共聚合成聚醚接枝的聚羧酸系减水剂．考察单体摩尔比、引发剂用量、聚合温度以及聚合时间等因素对减水剂分散性能的影响．研究结果袁明：最佳合成工艺条件为n（MA）：n（MAA）：n（APEG）：H（MAS）=2．5：3．0：1．0：0．5，引发剂用量为单体总质量的5％，聚合温度为90℃，反应时间4～5h，合成的减水剂其水泥争浆流动度可达235mm，说明研究合成的聚羧酸系减水剂对水泥具有较好的分散性．

水泥固化高放射性废物的研究进展

近十几年来，许多国家正在加速研究和开发高放射性废物的水泥固化技术，并取得了较大进展。

模拟高放射性废物碱矿渣水泥基固化体的性能研究

研究了用初压成型和振动成型工艺制造的碱矿渣水泥固化体的某些性能。结果表明，用碱矿渣水泥基材料固化模拟高放射性废物是可行的。采用初压成型工艺制造的碱矿渣水泥固化体，２８ｄ抗压强度达１１７．３ＭＰａ，孔隙率为９．６４％，且固化体还具有良好的抗冲击性能和较低的核素浸出率。

聚羧酸类减水剂的分子设计与结构性能关系

根据高性能减水剂分子设计原理,通过甲基丙烯酸、甲基丙烯磺酸钠、甲氧基聚乙二醇丙烯酸酯等单体的自由基溶液聚合制备了分子链中含有聚氧乙烯链和阴离子基团的聚羧酸类减水剂。结果表明,接枝链的密度和侧链的长度影响减水剂的性能,通过选择适宜长度的侧链及调节共聚单体的比例和聚合物分子量可以增大减水剂的分散性和分散保持性。另外还通过红外光谱对产物进行了表征和分析,结果表明已得到预期结构的聚羧酸类减水剂。

聚羧酸类减水剂中间大分子单体的合成工艺

通过丙烯酸和甲氧基聚乙二醇的酯化,生成了一种具有反应活性的聚羧酸类减水剂中间大分子单体——甲氧基聚乙二醇丙烯酸酯。探讨了各种实验条件对酯化反应的影响,得出了合成甲氧基聚乙二醇丙烯酸酯的最佳工艺条件。

钢渣配料硅酸盐水泥熟料的矿物组成和微观结构

实验室和工业生产一致表明,采用钢渣配料可烧制和生产优质硅酸盐熟料。为探究钢渣配料影响水泥熟料性能的机理,在实验室对比铁粉配料和钢渣配料生料易烧性、熟料强度基础上,采用XRD和岩相分析研究了实验室及工业生产钢渣配料熟料的矿物组成和微观结构。结果表明:和铁粉配料相比,钢渣配料没有改变烧成熟料的主要矿物组成,而且A矿(C3S)矿物晶粒发育更加完整、颗粒平均尺寸增大、分布更加均匀;钢渣在高温下的低粘度对离子迁移的促进及其所含熟料矿物的晶种效应,共同促进熟料矿物的发育;钢渣配料熟料C3S晶型为M1+M3型。

聚羧酸盐系水泥助磨剂的合成

通过马来酸酐(MA)和聚乙二醇(PEG)酯化,再与丙烯酸缩聚的技术路线,研究水泥助磨剂的合成工艺及其助磨效果.结果表明:在n(MA)∶n(PEG)=1.4∶1.0、合成反应温度90℃、反应3 h、保温1 h、引发剂的质量为单体质量的2%时,合成的助磨剂助磨效果最佳.在500 mm×500 mm实验磨、助磨剂掺量0.05%、粉磨时间36 min的条件下,水泥的0.08 mm方孔筛筛余降低74%,勃氏比表面积提高19.8%,水泥砂浆3 d抗压强度提高10.5%,28 d抗压强度提高8.3%.

高放废液碱矿渣水泥固化体中矿渣反应程度研究

出于安全性的考虑，高放废液碱矿渣水泥固化体应该具有较高的热力学稳定性，要求在一个不太长的时间内使处于介稳态的矿渣玻璃体完全水化转化为热力学稳定的水化产物。为此分别用水杨酸甲醇—丙酮萃取法和非蒸发水法估测碱矿渣水泥中的矿渣反应率，用非蒸发水法结合ＤＴＡ法估测固化体中的矿渣反应率。结果表明，高细度矿渣（大于６００ｍ２／ｋｇ）水化主要发生在早期，２８天时矿渣反应率（或碱矿渣水泥水化程度）约为４５％。水化１００多天固化体的水化程度约为７３％，ＤＴＡ上已测不出矿渣玻璃体的反玻化峰。

水泥固化体的铯的浸出行为

通过对硅酸盐水泥、碱矿渣水泥以及掺加沸石的碱矿渣水泥固化体在２５℃和７０℃下Ｃｓ￣＋的浸出行为研究发现，掺加３０％沸石的碱矿渣水泥固化体２８天Ｃｓ￣＋累积浸出量仅是硅酸盐水泥固化体的１／１０，是碱矿渣水泥固化体的１／６－１／４。几种水泥固化体Ｃｓ￣＋的累积浸出分数Ｐｔ与ｔ￣（１／２）作图都呈折线关系，前３天Ｃｓ￣＋扩散系数大于后期。Ｃｓ￣＋的浸出主要取决于水泥固化体的结构致密程度和固化体连通孔溶液中游离Ｃｓ￣＋浓度，而后者则又与水化产物束缚Ｃｓ￣＋的能力成反比和水化产物的溶解度成正比。因此碱矿渣水泥固化Ｃｓ￣＋的能力大于硅酸盐水泥。同时探讨了水泥固化体Ｃｓ￣＋的浸出模型。