N含量对S32750双相不锈钢中二次奥氏体析出行为的影响

随着行业对双相不锈钢品质及性能要求的提升,二次奥氏体已经成为影响S32750双相不锈钢应用的关键因素之一。二次奥氏体是“温度-冷却速率”共同作用的一种亚稳态产物,与铁素体相呈近K-S或N-W位向关系,且对N有富集作用,可按形貌将其分为针状二次奥氏体和孤岛状二次奥氏体。研究了N含量对二次奥氏体析出行为的影响。通过制备w[N]为0.02%、0.09%和0.17%的试验钢,并借助热模拟及EBSD检测可知,随着N含量增加,二次奥氏体由弯曲羽毛状向板条形针状转变,且奥氏体相的整体比例增加。经计算可知,奥氏体相的析出方式与本征吉布斯自由能相关,即受到成分与试验温度的影响。

Inconel 690镍基合金平衡相的热力学计算和实验分析

采用Thermo-Calc软件研究了经1 t真空感应炉+电渣重熔工艺冶炼的典型Inconel 690镍基合金(%:0.015C、29.42Cr、9.10Fe、0.26Ti、0.16Al)的平衡相析出规律,以及合金成分对M_(23)C_6相析出行为的影响。通过扫描电镜、透射电镜、选区电子衍射和X-射线能谱法对固溶和敏化处理的Inconel 690合金的组织进行了实验分析。结果表明,Inconel 690镍基合金平衡态析出相主要为M_(23)C_6和M(CN);当固溶温度≥1000℃时,M_(23)C_6完全溶解。计算结果指出,合金中碳含量对M_(23)C_6析出量的影响最大。

022Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢等温处理中的组织演变

研究经1100℃等温处理2~20 h后022Cr25Ni7Mo4N双相不锈钢的显微组织演变。观察钢中奥氏体晶粒形态变化并对其尺寸进行定量表征,测量铁素体/奥氏体两相中的元素含量变化,并探讨组织演变对实验钢中铁素体相体积分数的各向异性和低温冲击韧性的影响。结果表明:随着保温时间的延长,奥氏体晶粒发生聚集、长大、粗化现象,并伴随显著的晶粒形态变化,a/b值≥4.0时细长棒状晶粒体积分数从近20%骤降至5%以下,a/b值介于1.0~1.9的等轴晶粒体积分数显著上升的同时,尺寸≥20μm的晶粒体积分数快速增加。保温时间的延长使得Mo,Cr元素进一步向铁素体相扩散、富集,并提高铁素体相抗点蚀当量(pitting resistance equivalent number,PREN)值。细长棒状奥氏体晶粒比例的显著下降,是奥氏体体积分数各向异性改善和实验钢低温冲击韧性提高的主要原因。

镍铜合金在我国的发展与应用

介绍了镍铜合金的体系和成分。概述了镍铜合金中三个典型牌号NCu30、NCu30-3-0.5、NCu30-4-2-1的性能和组织。论述了镍铜合金中合金元素的作用,介绍了镍铜合金在国内外的应用;概述了我国镍铜合金的标准与规范。

镍铬钼合金在真空熔融CaCl_2-20%CaF_2盐中的腐蚀行为

采用浸没法腐蚀试验分别研究了00Cr16Ni75 Mo2Ti和Hastelloy N两种镍铬钼合金在800℃真空熔融CaCl2-20%CaF2(质量分数)盐中的腐蚀行为。结果表明:两种合金的腐蚀质量损失均随时间的延长而增大,腐蚀速率均随时间的延长而减缓,试验初期Hastelloy N合金的腐蚀速率明显大于00Cr16Ni75 Mo2Ti合金的;两种合金的腐蚀机理均主要为合金元素在熔盐中的选择性脱溶;析出相的不同是导致Hastelloy N合金腐蚀质量损失明显大于00Cr16Ni75 Mo2Ti合金的主要原因。

N对奥氏体不锈钢OCr18Ni9N热塑性的影响

采用Gleeble 1500热模拟试验机研究了0.008 7%～0.150 0%N对热轧0Cr18Ni9N钢(%:0.044～0.049C、0.41～0.51Si、1.46～1.52Mn、17.92～18.15Cr、9.09～9.24Ni、0.01～0.03Ti)以应变速率5×10^(-3)s^(-1)和1s^(-1)在800～1300℃的拉伸和压缩性能的影响,并分析了N含量对该钢动态再结晶性能的影响。结果表明,随着N含量的增加,该钢断面收缩率显著下降,同时其最佳热塑性的温度区间提高;当N含量低于0.0500%时,最佳热塑性区间为950～1100℃;而当N含量为0.0800%～0.1500%时,则为1150～1250℃。

固溶温度对00Cr25Ni35AlTi合金冷轧板组织及力学性能和耐蚀性的影响

研究了00Cr25Ni35AlTi合金冷轧板900～1150℃固溶处理后的组织以及室温和350℃时的力学性能。并用电化学动电位再活化法测定了该合金的晶间腐蚀敏感性。结果表明,随着固溶温度的升高,该合金的晶粒尺寸逐渐增大,强度降低,塑性提高,晶间腐蚀敏感性也增加。在1 000℃固溶时,合金可获得均匀细小的奥氏体晶粒,晶粒度≥9级,且具有良好的力学和耐晶间腐蚀性能。

热挤压690合金管材在高温水中的长期均匀腐蚀行为

采用长期浸泡和表面膜俄歇电子能谱(AES)与扫描电子显微镜(SEM)分析方法研究了热挤压690合金管材3段不同挤出顺序的管段(头部A、中部B和尾部C)在高温除氧水中的均匀腐蚀行为与机理。结果表明:热挤压690合金管材头部A、中部B和尾部C 3种试样在浸泡2 500 h后均匀腐蚀均达到稳定状态,其均匀腐蚀速率均低于5 mg/(月·dm^2);头部A与尾部C的腐蚀速率相当,而明显低于中部B的腐蚀速率;氧化膜呈双层结构特征,即外层富Fe和Ni、内层富Ni和Cr,A与C试样氧化膜中间层存在铬壁垒,而B试样无明显的铬壁垒。

00Cr25Ni35AlTi的析出相研究

00Cr25Ni35AlTi作为蒸发器换热管用材,在焊接过程中会产生晶界析出。本文研究了材料在550℃～950℃时效处理后,晶界的析出行为。分析了析出相对材料力学和腐蚀性的影响。

热处理对00Cr22Ni5Mo3N组织性能影响

研究了00Cr22Ni5Mo3N双相钢不同热处理下的组织结构变化,并对相应的力学性能进行了分析。发现组织中的σ相对材料性能的变化起主要作用,并对σ相形成温度进行了理论和实测研究。

纯镍及镍基合金在真空熔融CaCl_2-20%CaF_2中的腐蚀行为

采用浸没腐蚀试验法分别研究了纯镍及Hastelloy C276合金在800℃真空熔融CaCl_2-20%CaF_2(质量分数)混合盐中的腐蚀行为。结果表明,两种试验材料的腐蚀质量损失均随时间的延长而增大,Hastelloy C276合金的腐蚀速率随时间逐渐减缓的程度明显大于纯镍。从腐蚀形貌和元素分布分析了试验材料在该环境中具有不同耐熔盐腐蚀性能的原因,并讨论了材料的腐蚀机理。

Ni-Cr-Mo合金在真空熔盐中的腐蚀动力学行为

采用失重法对真空状态下几种Ni-Cr-Mo合金在熔盐中的腐蚀动力学行为进行了研究。结果表明,合金在真空熔盐中的腐蚀深度随时间延长而加大,腐蚀速率随时间的延长而减小;腐蚀过程主要是Cr和Mo合金元素在熔盐中的脱溶过程,腐蚀造成了合金表面组织的疏松和孔洞,这些孔洞为熔盐的进一步腐蚀提供了通道。

铸态C-276镍基高温合金的热变形行为及加工图

采用热压缩试验研究了铸态C-276镍基高温合金在950~1250℃和0.01~10 s^(-1)条件下的热变形行为。结果表明:该合金的热变形流变应力随着变形温度的增加及应变速率的降低而减小;当变形条件为1250℃、0.1 s^(-1)时,合金在热压缩过程中发生了动态应变时效。基于流变应力数据建立了合金的热变形本构方程;基于动态材料模型建立了合金在不同应变下的热加工图。通过加工图和微观组织观察优化了合金的热变形参数。合金的表观激活能为497k J/mol铸态C-276合金适宜的热加工区域为1050~1250℃和应变速率0.1~1.0 s^(-1)。

固溶处理对690镍基合金组织和力学性能的影响

研究了1050～1150℃固溶处理对20 kg真空感应炉熔炼的690镍基合金(%:0.020C、29.93Cr、9.82Fe、0.19Al、0.25 Ti、0.023Nb、0.012Mo、0.004 2N)1.0mm冷轧板的组织和力学性能的影响。结果表明,当固溶温度从1050℃提高至1100℃,平均晶粒尺寸呈线性增长,从12μm提高到29μm,超过1100℃时晶粒尺寸快速增长,1150℃时平均晶粒尺寸达58μm;1090℃以上固溶处理时,合金中富铬碳化物完全溶解;690镍基合金主要强化机制为细晶强化,随固溶温度升高,合金室温抗拉和屈服强度分别从780 MPa和400 MPa降至662.5 MPa和250MPa,伸长率由40%提高至51.75%。

Cr、Mo对超低碳双相不锈钢的σ-相析出行为和耐点蚀性能的影响

通过Thermo-Calc热力学计算、金相和电化学方法分析和研究了1 0501120℃固溶的00Cr21Ni2Mr5N、00Cr22Ni5Mo3N、00Cr25Ni7Mo3N、00Cr27Ni7Mo5N四种典型超低碳双相不锈钢在5001 100℃时效后σ相的析出规律和σ相含量对四种双相不锈钢点蚀电位的影响。结果表明,σ相析出量随着时效温度的升高呈现先增加后减小的趋势,并且随着双相不锈钢中铬-钼含量（/%）依次20.98-0.03,22.41-3.16,25.30-3.46,26.69-4.74递增时,σ相析出量峰值递增,依次为4.9%,22.5%,27.0%,40.5%,同时σ相完全溶解温度提高,依次为660,950,1 060,1100℃;σ相析出量越大超低碳双相不锈钢耐点蚀性能越低,4种钢的σ相析出峰值对应的Eb100值依次为-94.0,100.1,260.2,117.7 mV。

铈对超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N热加工性能的影响

通过Gleeble-1500D热模拟试验机对0～0.034%Ce的超级双相不锈钢00Cr25Ni7Mo4N(%:0.016～0.020C、24.50～24.72Cr、7.06～7.18Ni、3.61～3.73Mo、0.26～0.27N)进行了950～1 200℃、应变速率5×10-3s-1的热拉伸和变形量60%、应变速率1×10~0s^(-1)的热压缩试验。结果表明,适量铈的加入能提高00Cr25Ni7Mo4N钢的热塑性,铈含量为0.012%时有最好的热塑性;铈含量为0.021%以上时,该钢的峰值应力低于未加稀土钢;铈的加入有助于钢提前达到稳态流变阶段。

不锈钢晶间腐蚀试验方法标准在我国的发展现状

我国晶间腐蚀试验标准在多年来的发展过程中先后受苏联、美国、日本以及ISO等国家和组织的晶间腐蚀试验标准的影响,加上我国多年来的研究、使用经验,已经形成了较为独立、完善的晶间腐蚀试验标准系列。当前我国晶间腐蚀试验标准主要在适用范围、敏化制度及所包含的晶间腐蚀试验方法上与国外标准存在一定差异,为适应当前我国不锈钢行业的迅猛发展,提出了对晶间腐蚀试验标准进行改进的意见。

均匀化热处理工艺对Inconel 625合金铸锭组织性能的影响

本文通过一系列实验研究了■550mm Inconel 625合金铸锭的组织,以及均匀化热处理对其组织性能的影响。结果表明,除了基体相外,铸态合金由于凝固偏析还会依次形成NbC、Laves、δ-Ni_3Nb以及γ"等第二相。γ"相在铸锭中的完全固溶温度为1000℃,δ相的析出峰值温度为950℃,其完全固溶温度为1100℃,Laves相的初熔温度约为1185℃。合金铸锭的一种合金均匀化热处理工艺为:1170℃保温24h后,升温至1200℃保温26h。

爆破阀剪切盖材料690合金热处理工艺

对比了采用"真空固溶+真空脱敏热处理"和"空气炉固溶+空气炉脱敏热处理"两种不同的热处理方式对爆破阀剪切盖材料690合金棒材组织、力学性能和耐蚀性能的影响,提供了690合金棒材采用空气炉热处理工艺试验数据,解决了690合金的热处理工艺选择。

铸态UNS N10276镍基合金热变形行为研究

系统研究了铸态UNS N10276合金在950~1 250℃、应变速率0. 01~10 s-1变形条件下的热压缩流变行为和微观组织演变。结果表明,UNS N10276合金流变应力值随着变形温度的升高以及应变速率的降低而减小,较高的变形温度以及较小的应变速率有利于动态再结晶的发生。根据UNS N10276合金在热变形过程中的流变行为和组织演变特征,得出该合金适宜在温度为1 050~1 250℃以及应变速率为0. 1~1 s-1的变形条件下进行热加工。此外,根据Arrhenius本构模型中的指数函数方程及流变应力数据,建立了UNS N10276合金的热变形本构模型为Z=εexp(497×10~3/RT)=2. 4×10^(14)exp(0.033σ_(0.5)),其表观激活能Q为497 kJ/mol。