3+8×0.21ST钢丝帘线在全钢轻型载重子午线轮胎胎体中的应用

研究3+8×0.21ST钢丝帘线在全钢轻型载重子午线轮胎胎体中的应用。结果表明:与3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线相比,3+8×0.21ST钢丝帘线的直径和线密度小,粘合性能相当,压延及裁断工艺性能良好;以3+8×0.21ST钢丝帘线替代3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线用于7.50R16LT全钢轻型载重子午线轮胎胎体中,轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、高速性能和耐久性能符合国家标准要求,轮胎的舒适性更好,滚动阻力降低,单胎质量减小,成本降低。

445/45R19.5超低断面宽基全钢载重子午线轮胎的设计

介绍445/45R19.5超低断面宽基全钢载重子午线轮胎的设计。根据有限元仿真分析结果,确定结构设计参数如下:外直径902 mm,断面宽436 mm,行驶面宽度392 mm,行驶面弧度高13.8 mm,胎圈着合直径493.5mm,胎圈着合宽度380mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2)) 0.94,胎面采用6条纵向花纹沟设计,花纹深度14 mm,花纹饱和度81.25%,花纹周节数52。施工设计:胎面采用耐磨及低滚动阻力胎面胶与低生热基部胶复合胎面设计,胎体采用3+9+15×0.20ST超高强度钢丝帘线,1#,2#和3#带束层采用3+8×0.33HT高强度钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI高抗冲击钢丝帘线。采用一次法胶囊三鼓成型机成型,液压式全自动双模硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸和强度性能均达到国家标准要求,耐久性能和高速性能达到设计和企业标准要求。

0.37+6×0.32ST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用

研究0.37+6×0.32ST钢丝帘线在全钢载重子午线轮胎带束层中的应用。结果表明:以具有优异橡胶渗透性能和耐腐蚀性能的0.37+6×0.32ST钢丝帘线替代传统的3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线应用于全钢载重子午线轮胎带束工作层,轮胎的充气外缘尺寸、静负荷性能和室内耐久性能相当,强度提高,同时可减小轮胎质量,降低生产成本。

公共汽车轮胎花纹偏磨原因分析及解决措施

分析275/70R22.5公共汽车轮胎花纹的不均匀磨耗现象,研究和分析轮胎接地印痕、胎面花纹形状和花纹块刚性对磨耗的影响。试验表明,与原轮胎相比,调整花纹深度和改进模具后的轮胎耐久性能和高速性能相当,花纹块刚性增大,“刷子效应”大幅度降低,轮胎偏磨现象改善。

紧密型钢丝帘线在全钢轻载子午线轮胎中的应用

采用 12× 0 2 2 +1CCHT紧密型钢丝帘线替代 3 +9+15× 0 175 +1层状结构钢丝帘线作为胎体骨架材料试生产全钢轻载子午线轮胎。 8 2 5R16LT轮胎成品试验结果表明 ,采用紧密型钢丝帘线生产的全钢轻载子午线轮胎性能略优于层状结构钢丝帘线轮胎 ,而且成本较低。

Φ1.83mm HT胎圈钢丝在载重子午线轮胎中的应用

试验研究Φ1.83mm HT胎圈钢丝在全钢载重子午线轮胎中的应用。结果表明,以Φ1.83mm HT胎圈钢丝替代Φ1.65mm NT胎圈钢丝用于全钢载重子午线轮胎钢丝圈,可在保证成品轮胎性能的基础上,提高生产效率,降低生产成本。

缺气保用轮胎在零充气压力下的负荷能力

根据静负荷性能试验数据,利用软件对缺气保用轮胎在不同充气压力和负荷时的下沉量进行插值计算,得到标准下沉量时充气压力与负荷的关系,计算出缺气保用轮胎在零充气压力下的负荷能力。通过试验和计算得到:A公司225/55ZRF17 97W标准型缺气保用轮胎在零充气压力时的负荷能力约为193 kg,B公司225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎在零充气压力时的负荷能力约为349 kg。

加工助剂在白炭黑胎面胶中的应用

研究加工助剂莱茵塑分ST和GT对溶聚丁苯橡胶 (S SBR) /BR胶料以及莱茵塑分ST用量对S SBR/乳聚丁苯橡胶 (E SBR) /BR胶料性能的影响。结果表明 ,在S SBR/BR胶料中加入莱茵塑分ST和GT ,可以降低胶料的门尼粘度 ,改善胶料的加工性能 ,对硫化胶的物理性能影响不大。在S SBR/E SBR/BR胶料中加入莱茵塑分ST ,可以显著改善胶料的加工性能 ,提高硫化胶的定伸应力和耐热老化性能 ;莱茵塑分ST用量为 4份时 ,硫化胶的动态力学性能最佳。

商用车子午线轮胎硫化胶囊的设计、选型及使用

介绍商用车子午线轮胎硫化胶囊的设计、选型及使用。根据硫化胶囊和轮胎的设计参数,计算了硫化胶囊的径向延伸率、周向延伸率和面积延伸率,针对不同规格的轮胎选择类型合适的硫化胶囊,以确保硫化胶囊的使用寿命和轮胎的外观质量;并总结了使用硫化胶囊的正确方法和注意事项。

轮胎在零充气压力下的负荷能力研究

研究轮胎在零充气压力下的负荷能力。根据静负荷性能试验数据,利用软件对轮胎在不同充气压力和负荷下的下沉量进行插值计算,并与轮胎在标准充气压力和标准负荷下的标准下沉量进行对比,筛选出等于标准下沉量时的轮胎充气压力和负荷数据,对这些散点数据进行分析。结果表明:轮胎充气压力大于某值时,负荷与充气压力呈线性关系;轮胎充气压力小于某值时,负荷与充气压力呈非线性关系;185/60R15 84H轮胎在零充气压力下的负荷能力约为39 kg。

锦纶胎圈包布增强结构13R22.5全钢载重子午线轮胎的设计

介绍锦纶胎圈包布增强结构13R22.5全钢载重子午线轮胎的设计。经有限元仿真分析,确定结构设计参数如下:外直径1132 mm,断面宽314 mm,行驶面宽度242 mm,行驶面弧度高6.2 mm,胎圈着合直径571 mm,胎圈着合宽度260.4 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))1.000,采用横沟块状花纹设计,花纹深度19 mm,花纹饱和度67%,花纹周节数50。施工设计:胎面采用三复合结构,胎体采用3+9+15×0.225HT钢丝帘线,1^(#)和2^(#)带束层采用3+9+15×0.22+0.15钢丝帘线,3^(#)带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,0°带束层采用3×7×0.20HE钢丝帘线;采用锦纶胎圈包布增强结构;采用三鼓一次法成型机成型轮胎,液压式胶囊硫化机氮气硫化。成品轮胎的充气外缘尺寸、强度和耐久性能均达到国家标准要求。

12. 00R24全新混合型全钢载重子午线轮胎的设计

介绍12.00R24全新混合型全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径1216 mm,断面宽310 mm,行驶面宽度240 mm,行驶面弧度高7 mm,胎圈着合直径613.5 mm,胎圈着合宽度230 mm,断面水平轴位置(H_(1)/H_(2))1.08,采用折线型花纹沟设计,花纹深度15 mm,花纹周节数63,花纹饱和度76.8%。施工设计:胎面采用两方两块设计,胎体采用3×0.24/9×0.225CCHT紧密型高强度钢丝帘线,1^(#),2^(#),3^(#)带束层采用0.37+6×0.32ST超高强度钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI高抗冲击钢丝帘线,采用胶囊三鼓一次法成型机成型,热板充氮全自动液压硫化机硫化。成品轮胎性能试验结果表明:轮胎的充气外缘尺寸、强度性能、耐久性能和高速性能均符合相应的国家或企业标准要求。

245/70R19.5全钢载重子午线轮胎的设计

介绍245/70R19.5全钢载重子午线轮胎的设计。依据有限元仿真分析结果,确定结构设计参数如下:外直径843 mm,断面宽248 mm,行驶面宽度225 mm,行驶面弧度高10 mm,胎圈着合直径493.5 mm,胎圈着合宽度203 mm,断面水平轴位置(H1/H2)0.97,采用横向小块花纹,花纹深度17.5 mm,花纹饱和度74.25%,花纹周节数46。施工设计:胎面采用两方两块设计,胎体采用3×0.24/9×0.225CCHT钢丝帘线,1#—3#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,4#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线;采用一次法机械式成型机成型,液压全自动硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎的充气外缘尺寸、强度性能和耐久性能均达到国家标准要求。

缺气保用轮胎使用的最小安全充气压力

根据静负荷性能试验数据,利用软件插值计算出缺气保用轮胎在不同负荷下所允许使用的最小安全充气压力。试验测得,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎在各自标准充气压力和标准负荷下的标准下沉量分别为26.07和21.15 mm。软件计算分析表明,在标准下沉量下,单胎负荷为455 kg时,225/55ZRF17 97W标准型和225/55ZRF17 101W增强型缺气保用轮胎允许使用的最小安全充气压力分别为112和54 kPa。汽车更换不同品牌的缺气保用轮胎时,应重新计算轮胎的最小安全充气压力,校正胎压监测报警系统。

缺气保用轮胎在有无充气压力时下沉量的变化研究

选择A,B和C公司生产的不同结构225/55ZRF17缺气保用轮胎为研究对象,进行轮胎断面剖析和结构分析,并进行静负荷试验,在标准负荷下,分别测量轮胎在标准充气压力和零充气压力下的下沉量,计算两种条件下轮胎下沉量的变化。结果表明,A,B和C公司生产的225/55ZRF17缺气保用轮胎下沉量的变化量分别为23.7,11.4和9.8 mm,C公司生产的缺气保用轮胎自身负荷能力最强。

305/70R19.5 18PR全钢载重子午线轮胎的设计

介绍305/70R19.5 18PR全钢载重子午线轮胎的设计。结构设计:外直径920 mm,断面宽302 mm,行驶面宽度242 mm,行驶面弧度高5.7 mm,胎圈着合直径493.5 mm,胎圈着合宽度235 mm,断面水平轴位置(H1/H2)1.05,采用4条纵向沟胎面花纹,花纹深度16 mm,花纹饱和度75%,花纹周节数70。施工设计:胎面采用两方两块结构,采用4层带束层结构,1~#—3~#带束层采用3×0.20+6×0.35HT钢丝帘线,4~#带束层采用5×0.35HI钢丝帘线,胎体采用3×0.24/9×0.225+1HT钢丝帘线,采用一次法成型机成型,蒸锅式硫化机硫化。成品性能试验结果表明,成品轮胎充气外缘尺寸和强度性能符合设计和国家标准要求,耐久性能和高速性能符合企业标准要求。

185/60R1584H轮胎充气压力与负荷的函数关系研究

将充气压力分为两个区间,研究185/60R1584H轮胎在标准下沉量(25.124 mm)下充气压力与负荷的函数关系。结果表明,当充气压力为0~120 kPa时,轮胎充气压力与负荷的函数关系宜采用傅里叶函数表征,而当充气压力为120~250 kPa时则采用线性函数表征。