Fe-B基微晶材料晶粒大小与高温硬度的关系

本文对Fe-B基微晶材料的反玻璃化热处理条件,组织精细程度和硬度(HV_(RT),HV_(500℃),HV_(600℃))三者之间关系作了系统的研究。在晶粒尺寸不太小时,HV与d^(-1/2)呈直线关系,但在超细晶粒尺寸时,直线发生偏离。

Fe_(70)Cr_(18)Mo_2SiB_9中硼化物的变化规律

液态急冷Fe_(70)Cr_(18)Mo_2SiB_2在700—1150℃退火中可生成M_2B,M_3B_2和M_(23)B_6硼化物。M_2B随温度的升高,由Fe_2B为主,经Fe_2B和Cr_2B的平衡共存,逐步被Cr_2B所取代。Cr_2B可由Fe_2B通过原子置换和结构调整转变而成,残余Fe_2B以层错形式的薄片夹在(Cr,Fe)_2B(100)面之间,M_3B_2实际为Mo_(1+x)(Fe,Cr)_(2-x)B_2(0≤x≤1),x随温度上升而连续增大。

硼含量对FeCrMoSiB合金急冷态及退火态组织与性能的影响

本文研究了不同硼含量下FeCrMoSiB单辊急冷带及950℃退火带的显微组织及硬度和脆性。发现在B≤17％范围内,硼含量的增加提高非晶形成能力及抗晶化能力,但同时也增加其脆化倾向,非晶内部存在成分与结构的不均匀性。当B=20％时,非晶形成能力急剧下降,生成与(Cr,Fe)_2B结构相近的亚稳相。退火带由硼化物与α-Fe晶粒组成。硼化物有M_3B_2和(Cr,Fe)_2B两种,其中(Cr,Fe)_2B数量随硼含量线性增加而M_3B_2数量基本不变。

Fe_(70)Cr_(18)Mo_2Si_1B_9微晶合金中缺陷的正电子湮没研究

为了了解微晶合金中的缺陷变化情况,在以往工作的基础上,用正电子湮没Doppler展宽能谱仪测量了Fe_(70)Cr_(18)Mo_2Si_1B_9微晶合金原始薄带经不同温度处理、原始薄带破碎热压成块状材料及其在1000℃退火后的线形S参数。表明在该合金的原始薄带中存在三种类型的缺陷,热处理时缺陷大致分两步消除和减少(分别在室温至600℃和800℃至1000℃),热压成型过程中会给块状试样引进大量的缺陷,且不同工艺引进的缺陷量不等。成型过程中引进的缺陷相当稳定,即使1000℃退火都不能消除。

真空电弧双电极重熔GH169合金的铸态组织特征

真空电弧双电极重熔(VADER)是生产细晶锭的一项新的铸造技术,本文对VADER熔炼的GH_(169)合金的铸态组织进行了分析和研究,并与自耗重熔工艺(VAR)做了对比,同时还探讨了Mg对VADER熔炼的GH_(169)合金铸态组织的影响。

微晶材料的高温硬度

通过快速凝固和反玻璃化所形成的微晶材料具有一系列优异性能,其中令人瞩目的一条是:其硬度随试验温度升高能保持很高的数值,从室温到500℃以上,硬度值几乎保持在一水平线上。这种特殊性质与其特别的超细组织之间存在何种联系?其次,微晶材料一般需经过粉末高温固结成为块状材料,这一高温过程对其超细组织有何种影响?本文就这些问题对反玻璃化热处理条件—显微组织—硬度三者之间的关系作了系统的研究。

Fe_(70)Cr_(18)Mo_2SiB_9中硼化物的变化规律

以B为主要类金属元素的微晶合金材料,其性能取决于硼化物的数量和弥散度。对硼化物的控制,一是通过成分调整,二是采用合适的热处理工艺。后者要求掌握热处理过程中硼化物的变化规律。但是,和人们对钢铁中碳化物的了解程度相比,至今对铁基合金中硼化物的知识还相当贫乏。 我们曾用透射电镜(TEM)研究了Fe_(70)Cr_(18)Mo_2SiB_9从淬火态开始经不同温度退火后硼化物的变化,取得如下结果:

硼含量对急冷和退火FeCrMoSiB合金组织与性能的影响

以过渡金属与类金属为基的微晶合金,因其独特的超细组织而具有优异的性能。在这类材料的设计上,类金属含量的确定是一个关键。为了实现液态急冷→非晶态→反玻璃化→微晶态→粉末冶金法固结→形成块状材料的工艺路线,必须有足够高的类金属含量,以获得非晶淬火态;另一方面,为了要使最后所得到的块状材料具有足够高的韧性,以满足工程材料的要求,又必须限制类金属含量,以免形成过多的硬而脆的间隙化合物相。