6005铝合金手工MIG-背面水冷焊接头高周疲劳性能的研究

为了测定6005-T6铝合金焊接接头的疲劳极限,对4 mm厚6005-T6铝合金采用手工MIG焊焊接,并且焊后在试板背面进行通水冷却,使用高频疲劳试验机对焊接试件进行疲劳试验,并绘制了S-N曲线。对疲劳断口形貌和焊接接头的显微组织进行分析,研究了疲劳断裂的原因。结果表明：铝合金手工MIG焊接头在50%存活率情况下,其高周（10^7）疲劳极限应力为125 MPa,S-N拟合曲线为σ（max）=701Nf^-0.127。不同应力状态下疲劳裂纹均萌发于试样的表面。高应力状态下,断口中很难发现扩展辉纹,与静态拉伸断口相似。低应力状态断口扩展区存在大量扩展辉纹。热影响区的粗晶区和晶界聚集的第二相对疲劳性能不利。

6005A-T6铝合金高频脉冲MIG焊补新工艺

采用快速热启动工艺RTS(Rapid Thermal Start),对轨道车辆用6005A-T6铝合金(6 mm板)对接接头进行一次焊补,研究焊补后接头的组织和性能。试验结果表明,与传统焊补工艺相比,焊前经80℃的RTS,可以较明显地减少常规补焊所产生的气孔等缺陷;加热(起始)区域的焊趾处焊接残余应力会降低10%左右,而在其他区域的焊趾处焊接残余应力下降5%左右;在焊补后的新老焊缝交界区域,晶粒粗化现象不太明显,其微观组织优于常规焊补的; RTS一次焊补接头的强度系数达到了0. 6,且RTS一次焊补、常规的一次焊补接头的弯曲试验的弯曲角度为180°时,弯曲试样均无裂纹,接头塑性良好;经RTS一次焊补后,焊接接头的疲劳强度为77. 4 MPa,比常规的一次焊补的接头疲劳强度提高约为17%。

6005A铝合金自动MIG焊接头疲劳性能的研究

采用自动MIG焊焊接6005A-T6铝合金。使用高频疲劳试验机对焊接接头的疲劳性能进行测试,绘制了S-N曲线,测定其疲劳极限,并对接头的疲劳断口和显微组织进行了分析,研究疲劳断裂的原因。结果表明:6005A铝合金接头的高周疲劳极限应力为105 MPa,S-N曲线拟合公式为σ_(max)=16167N_f^(-0.383);高应力状态的疲劳断口与静态拉伸断口相似,疲劳裂纹萌发区存在缺陷,在疲劳裂纹扩展区未发现呈放射性的扩展辉纹;低应力状态的断口疲劳也萌发于缺陷处,但存在大量扩展辉纹。焊缝组织较为均匀,但是热影响区的粗晶区和焊缝区晶界聚集的第二相对疲劳性能不利。

6005A-T6铝合金高速脉冲MIG焊焊补接头的组织和性能

采用快速热启动工艺方法 RTS,研究轨道车辆用6 mm厚6005A-T6铝合金对接接头焊修后的组织和性能。结果表明,原始焊缝中的组织为树枝晶和等轴树枝晶,晶粒细小,焊缝组织由α-Al基体和Mg2Si、Al0.7Fe3Si0.3第二相组成;原始焊缝受焊补时的焊接热循环影响,α-Al基体晶粒开始粗化,三次补焊后,原始焊缝的微观组织恶化、晶粒粗化现象更为严重,有较多平衡相析出;在焊补焊缝与原始焊缝交界区域,随着焊补次数的增加,晶粒粗化现象愈加明显,界面区组织趋向恶化;焊前经80℃的RTS一次焊补,可较明显地减少常规补焊所产生的气孔缺陷,且焊补焊缝与原始焊缝交界区域的晶粒粗化现象不太明显,其微观组织优于常规一次焊补的;焊态、焊补态接头出现较明显的软化区,硬度值最低点出现在原始接头的热影响区;焊补接头的拉伸试样均呈45°切断,断口有明显的韧窝,为典型的韧性断裂,原始态及RTS一次焊补接头的强度系数达到0.6,且除三次焊补接头外,焊接(焊补)接头弯曲试验的弯曲角度为180°时,弯曲试样均无裂纹,接头塑性良好。

预涂底漆Q355GNH钢板焊接性研究

本文针对某出口内燃机车动车组车体钢结构用到的Q355GNH钢板,在预涂不同厚度的牌号为HJ302的双组份无机硅酸锌底漆后的试板进行焊接性测试试验,确定了该钢板预涂底漆后对其焊接性能及接头力学性能的影响,为生产提供了理论依据。

镁/铝合金回填式搅拌摩擦点焊的组织与性能

选用5083铝合金和AZ31B镁合金为研究对象,研究焊接时间对异种合金回填式搅拌摩擦点焊接头的金属间化合物层和拉剪性能的影响.结果表明,当焊接时间为1 s时,Mg合金的流动性较差,接头中出现明显的孔洞缺陷;随着焊接时间的变长,孔洞缺陷消失.由于铝镁表面的氧化膜在焊接过程中被打碎且焊接温度高于铝镁的共晶温度,接头中心会形成一层液相层,焊后液相层凝固形成金属间化合物.接头的抗拉载荷随着焊接时间的延长先升高后降低,最优载荷在焊接时间为2 s时取得,为3.1 kN.

6005铝合金焊接工艺对比分析

在采用MIG焊焊接6005-T6铝合金的过程中,分别调节施焊方式(手工或自动)和焊后冷却状态(自然冷却或强制水冷),对不同工艺条件下焊接接头的拉伸性能、硬度、物相组成和显微组织进行分析,分析不同工艺条件对铝合金焊接接头组织性能的影响,并探究其中的规律和机理。试验结果表明:手工MIG焊(焊后水冷)条件下焊接接头力学性能最佳,此时抗拉强度达到215 MPa,伸长率为8.34%,焊缝的硬度值为HV78。工艺条件对焊缝的物相组成没有影响,但是由于热输入的改变,使得焊缝的晶粒尺寸和第二相数量发生变化,在手工MIG焊(焊后水冷)条件下晶粒尺寸较为细小、第二相数量增多,且弥散分布,这是其综合性能提高的根本原因。

双相不锈钢X2CrNiMoN22-5-3焊接工艺研究

本文针对某出口地铁端部底架项目中用到的双相不锈钢X2Cr Ni Mo N22-5-3进行了焊接性分析及焊接工艺评定试验,确定了相应的焊接工艺;通过合理的接头设计,选用合适的焊接工艺并严格落实制定的各项工艺措施,保证了焊缝RT探伤一次合格率及焊缝铁素体含量稳定;再通过焊后酸洗钝化及喷砂表面处理,提高了焊缝区的耐蚀性,减少了焊接残余应力。

焊后火焰加热对06Cr19Ni10焊接接头组织与性能的影响研究

本文针对焊后火焰加热处理的06Cr19Ni10奥氏体不锈钢焊接接头,采用拉伸性能测试、显微组织观察和有限元模拟等研究方法,研究了焊后600℃、700℃、800℃火焰加热对06Cr19Ni10奥氏体不锈钢焊接接头力学性能、微观组织、残余应力与变形的影响。试验结果表明,采用焊后火焰加热处理06Cr19Ni10奥氏体不锈钢焊接接头时要严格控制加热温度,加热温度在700℃为宜。

V300-Zefiro转向架构架典型接头焊接工艺

本文针对某出口高铁用V300-Z e f i r o转向架构架的典型焊缝,制定了相应的焊接工艺,并对典型焊缝进行了外观检查、金相检测与硬度测定;经过分析:焊缝表面无缺陷,成形良好;焊接接头焊缝区、热影响区、母材区分界明显,熔合线清晰,熔合良好,无缺陷;焊缝平均硬度值高于母材硬度,焊接接头具有良好的使用性能。

奉献青春,焊出中国机车梦——记中车青岛四方车辆有限公司焊接技师张高飞

2012年是中国焊接专业成立六十周年，60年来，我国涌现出了一大批优秀焊接人才。而作为生产一线从事焊接工作的焊接技术能手，他们默默地在各自的岗位上奉献着自己的光和热。为了让这些焊接技术能手的事迹得到更好的传播，本刊特别策划“焊接之星”栏目，希望给予后辈同仁以鼓励，也希望我国的焊接人才辈出。

低合金钢焊接接头低倍检验金相试样的制备

某出口低合金钢转向架焊接构架的焊接工艺评定对该焊接接头的低倍检验有较高的要求。通过合理配制腐蚀溶液,增加腐蚀溶液的种类,并严格规范腐蚀步骤,确定了合理的低倍检验用金相试样的制备工艺。结果表明:使用8%硝酸酒精溶液(体积分数)及过硫酸铵饱和水溶液制备的焊接接头金相试样各区域清晰可见,制样质量稳定,能够满足该焊接构架的焊接工艺评定要求。

导轨电车铝合金车顶制造工艺研究

本文以车顶(M1车)为例,详细介绍了导轨电车组装焊接工艺,包括工艺难点及工艺优化等,对后期产品的批量生产具有指导意义。

胶轮导轨电车铝合金车体制造工艺研究

本文主要研究了铝合金车体大部件的制造工艺,其中包括组装工艺、焊接工艺、打磨调修工艺,以及在制造过程当中遇到的工艺难点,进行论证分析,并提出解决方案,使铝合金车体大部件的各项尺寸数值及焊缝性能达到设计技术要求。

试验构架裂纹原因分析

某型号试验构架在1000万次疲劳试验结束后发现裂纹,采用磁粉、渗透探伤确定裂纹位置和方向,截取裂纹部位制作试块,通过对裂纹部位的宏观检查,裂纹分析,对裂纹原因进行了分析,认为,该处裂纹是焊缝内焊接缺陷作为疲劳源产生的裂纹。