Mg-Zn-Y系合金的铸态组织及其相变点

采用Nikon Epiphot型光学显微镜、RigakuD/max-3C型X射线衍射仪(XRD)、带有能谱仪(EDS)的JEOL JSM-6700F型扫描电子显微镜(SEM)研究了高镁、低锌、低钇三元Mg-Zn-Y系合金的铸态组织及其分布特点。在铸态组织中,钇及锌均聚集于晶界。因此在Zn,Y含量相对低时,满足成分条件在晶界形成三元金属间化合物相的成分要求。合金中主要存在的三元相为W(Mg3Y2Zn3)相、Z(Mg3YZn6)相、X(Mg12YZn)相。结合差热分析进一步讨论了合金中相的变化温度。结果表明:W相的共晶熔化温度为520℃;Z相的相变温度为445℃;X相的熔化温度为540℃。

大尺寸掺镧钼棒烧结均匀性的影响因素分析

针对生产中大尺寸掺镧钼棒烧结后出现的组织均匀性问题,对原料钼粉的粒度组成、烧结方式及工艺等影响因素进行了分析。结果表明:钼粉粒度组成和烧结工艺均对大规格钼棒坯的均匀性有重要影响,在利用中频炉进行烧结时降低升温速率、延长烧结时间,容易得到组织均匀的大规格掺镧钼棒坯制品。而钼粉粒度分布范围越窄,粒度组成中细和粗颗粒粉含量相对较少时,合金钼棒烧结后容易得到均匀的组织。

工艺参数控制对钼粉粒度分布的影响研究

通过变化MoO3原料粒度、一次和二次还原参数,采用费氏粒度仪和Mastercizer2000型激光粒度分析仪评价还原后的钼粉平均粒度和粒度分布组成。结果表明:MoO3原料粒度与还原后钼粉粒度和粒度分布之间不存在直接的线性关系,原料粒度分布越宽还原后的钼粉平均粒度越小;一次还原MoO3料层厚度增大,还原后钼粉的粒度也增大,粒度分布变宽,D(0.5)值略微减小;氢气露点升高,还原后钼粉的粒度大,粒度分布宽,D(0.5)值也较大;二次还原温度越低,钼粉的粒度越小,但还原温度变化对粒度分布的影响较小。料层厚度增加、氢气流量减小,还原后的钼粉粒度均增大,粒度分布曲线右移。

Mo-La合金粉粒度分布组成对大规格钼棒坯烧结密度的影响

选用费氏粒度为3.5μm的3种不同形貌、不同粒度分布组成的Mo-La合金粉,采用相同的压制和烧结工艺,制备了单重为50 kg的大规格钼烧结棒坯,探讨了合金粉粒度分布组成对烧结钼棒坯密度的影响。结果表明:费氏粒度相同而粒度分布组成不同的Mo-La合金粉经相同条件压制和烧结后获得的大规格钼棒坯密度不尽相同。选取粉末形貌适宜、粒度分布组成呈正态分布、且粗细粉比例协调的Mo-La合金粉,烧结的钼棒坯相对密度可达到98.31%。

AZ91D镁合金DTA及TMA热分析

采用差热分析(DTA)和热机械分析(TMA)技术以及光学显微镜和X射线衍射(XRD)研究了常规凝固和快速凝固条件下的AZ91D镁合金及其热挤压型材的相转变温度和线膨胀规律,探讨了其组织特征与热物性的关系。结果表明:常规凝固的AZ91D镁合金挤压前后在450℃左右均有明显的DTA峰,由于快速凝固薄带为单相过饱和?-Mg固溶体,热挤压过程中Al的脱溶而析出弥散分布的β-Mg17Al12相含量极少,因此快速凝固薄带及其热挤压的型材均无明显的DTA峰。AZ91D镁合金的线膨胀系数并非线性变化,在225℃前热挤压AZ91D镁合金型材的线膨胀系数波动幅度最低。热挤压后型材的热膨胀系数远小于铸态的热膨胀系数。

钼粉分级和配比对烧结钼板坯轧制性能的影响

钼粉的粒度对钼制品性能的影响已有较多研究，而与钼粉粒度分级技术对钼制品深加工性能影响的相关报道较少。研究选用了3种不同粒度的钼粉按照Ⅰ级（FSSS≥3.5μm）、Ⅱ级（FSSS：2.5~3.5μm）、Ⅲ级（FSSS≤2.5μm）3个级别进行分级，并将分级钼粉按Ⅰ级钼粉10%，Ⅱ级钼粉80%，Ⅲ级钼粉10%的比例进行配比。通过压型和烧结将原料钼粉、分级钼粉和配比钼粉分别加工成钼板坯，并将钼板坯轧制和冲压成钼箔、钼圆片。检测了钼箔的抗拉强度和杯突值，并统计分析了钼圆片的成品率。试验证明，在钼制品抗拉强度、胀形成形性能以及成品率方面，配比钼粉均优于单一粒度组成的钼粉和未分级的普通钼粉。

不同规格中频炉对钼制品质量的影响

针对生产中使用不同规格的中频炉设备烧结直径90 mm纯钼棒和直径90 mm掺镧钼棒出现产品质量波动问题,研究650型和850型中频感应炉烧结钼压坯,采用不同的烧结工艺进行对比试验。结果表明:直径90 mm纯钼棒在两种中频炉内烧结容易出现氧含量超标问题,中频炉尺寸越大,装炉量越多,氧含量超标越严重,通过调整炉内氢气流量,可以有效降低氧含量;直径90 mm掺镧钼棒在650型中频炉内则主要表现为小晶粒组织,而在850型中频炉内烧结主要表现为大晶粒组织,且容易出现环晶缺陷,通过放慢升温速度,延长保温时间,并提高氢气流量,可以有效地减少环晶缺陷的产生。