65Mn钢LF精炼渣系优化及工业试验

为了研究适合高洁净度高碳钢的LF精炼渣渣系,通过FactSage热力学软件计算精炼渣碱度(R)、(CaO)/(Al_(2)O_(3))对精炼渣熔点的影响,得出最合适的精炼渣成分。根据热力学计算的精炼渣成分,降低原有渣系的钙铝比,并将优化的渣系成分用于65Mn钢工业试验。结果表明:优化后的精炼渣系成分质量分数为CaO52%~58%、Al_(2)O_(3)28%~33%、SiO_(2)8%~12%、MgO5%~7%、R=4~6、(CaO)/(Al_(2)O_(3))=1.5~2;使用该渣系进行工业试验,LF出站时的T.[O]可达7×10^(-6)~13×10^(-6),RH出站时的T.[O]可达6×10^(-6)~12×10^(-6);钢中全氧质量分数基本可控制在10×10^(-6)内;65Mn钢卷中的B类细系夹杂均不大于1级,达到高级优质钢要求。

高碳钢钢包精炼炉造白渣工艺研究

为提高高碳钢水的纯净度,对钢包精炼炉(LF炉)精炼造白渣工艺进行优化。在LF精炼造渣过程中加入铝粉压球脱氧,研究渣的还原性、碱度(R)、钙铝比、成分及铝粉压球用量对钢水全氧量(w(T.O))的影响。结果表明,当渣中w(CaO)=52%~58%、w(Al_(2)O_(3))=28%~33%、w(SiO_(2))=8%~12%、w(TFe+MnO)<1.56%、R=4.6~5.3、钙铝比为1.60~1.77时,可有效降低钢水中的全氧量。与工艺优化前相比,精炼结束后钢水全氧量低于10^(-5)的炉数占比由27%提高至81%,平均全氧量由1.4×10^(-5)降至9.5×10^(-6);优化后的钢水平均回硅量由0.044%提高至0.095%。钢水成分控制时应考虑回硅量,以避免硅含量超标。

优质园艺工具用55MnB热轧钢带的研制开发

介绍了宁波钢铁有限公司根据用户和市场需求,自主进行优质园艺工具用55MnB钢质量设计和工艺设计,采用铁水预处理→转炉炼钢→LF精炼炉→RH真空处理(钙处理)→板坯连铸→热装热送→热连轧制→缓冷出厂的工艺路线,成功试制了符合用户质量需求的55MnB热轧钢带,经用户机械加工、热处理及热处理后的性能检验,硬度完全能够达到用户制作出口园林剪的要求。

转炉炼钢智能控制方法及应用

将模糊推理、自适应、自学习、专家系统等技术与转炉炼钢动态控制方法相结合 ,提出了转炉炼钢智能动态控制的新方法 .该控制方法由动态吹炼过程补吹氧量与冷却剂量预设定模型、熔池碳含量和温度预测模型及停吹专家系统等组成 ,并成功应用于某钢厂转炉炼钢过程 。

大型转炉物料平衡及热平衡测定

介绍了武钢三炼钢厂 1号转炉物料平衡及热平衡的测定工作情况 ,为进一步完善吹炼工艺、寻求降低吨钢物料消耗和转炉节能的途径提供了科学的依据。为今后类似测试提供了宝贵的经验。

武钢三炼钢厂工序过程磷的控制

通过优化转炉吹炼模式、提高原材料质量和严细操作以降低下渣量 ,武钢第三炼钢厂的钢水含磷量近年显著降低。钢水的平均含磷量由 1998年的 0 .0 2 1%降至目前的 0 .0 15 % ,低碳铝镇静钢的含磷量从 0 .0 18%降至 0 .0 10 % ,最低含磷量达到0 .0 0 3 %

宁钢集装箱用钢B480GNQR生产工艺研究

宁钢在集装箱用钢B480GNQR的研发过程中,通过工艺和成分设计以及转炉冶炼、LF炉精炼、连铸等工艺优化,尤其是造渣工艺优化,调整铜镍含量比例,合理控制生产节奏,选择合适的结晶器保护渣及二冷水参数,实现了B480GNQR钢板的批量生产。

复合脱氧剂铝锰铁替代纯铝预脱氧工艺试验

复合脱氧剂铝锰铁用于顶吹氧气转炉冶炼预脱氧，可提高合金回收率，降低成本，提高钢质量，扩大生产品种，是理想的新型复合脱氧材料。

工艺参数对低温低碱度条件下转炉脱磷效果的影响

通过180 t转炉双渣留渣工业试验,在高磷铁水条件下,研究了温度和渣中TFe的变化、尤其是较宽范围内碱度的变化对磷分配比LP、脱磷率以及倒渣时间的影响,并对脱磷渣进行了物相分析。研究结果表明,在较低温度1 345~1 420℃,当炉渣碱度在0.9~2.6变化时,随着碱度的提高,LP和脱磷率会随之上升,并且Ogawa经验公式LP的计算值合理地略高于实际值。当脱磷终点温度升高,LP和脱磷率随之降低;当脱磷渣中w(TFe)=11.30%~19.42%时,TFe变化对脱磷反应的影响不明显。脱磷渣主要由深灰色Ca3Mg(SiO4)2相、浅灰色CaFeSiO4相以及白色Ca2Fe2O5相组成。其中深灰色相P元素含量最高,是主要的富磷相。

钙处理低合金高强钢连铸过程中塞棒侵蚀机理及其改进

针对钙处理低合金高强钢浇铸过程中塞棒的异常侵蚀问题,通过对塞棒基质层和侵蚀层进行成分分析、物相分析以及元素分布观察,并进行热力学计算分析,探究了塞棒的侵蚀机理,并提出了相应的改进措施。结果表明,钢液中过量的钙与塞棒耐火材料中的Al_(2)O_(3)、SiO_(2)在塞棒界面反应生成CaO,进而与塞棒耐火材料中的Al_(2)O_(3)、SiO_(2)反应生成低熔点的硅酸盐、钙铝酸盐等化合物是造成塞棒侵蚀的原因之一。塞棒耐火材料中的C和SiO_(2)反应生成气态的SiO、CO,然后钢液中的钙元素与SiO,CO等气体反应生成的CaO,进而生成低熔点的硅酸盐、钙铝酸盐等化合物,也可以导致塞棒的侵蚀。在侵蚀层中存在低熔点的钙黄长石和镁黄长石类化合物也会导致塞棒的侵蚀。通过规范钙处理量、选用镁碳质棒头等措施,可以明显改善塞棒的异常侵蚀问题,中间包连浇炉数由4~8炉提高至10炉以上。