肝硬化营养不良的中医研究进展及辨证论治

1990至2016年,我国肝硬化和慢性肝病患病人数从近700万人发展到近1200万人,全年龄组患病率升高了44%^([1]),而肝硬化患者营养不良发生率达20%~50%^([2])。《2021年美国肝病学会实践:肝硬化患者营养不良、衰弱和肌肉减少症》明确营养不良的理论性定义是由营养素摄入缺乏或过量、必需营养素失衡或营养素利用受损所导致的临床综合征[3];其中肝硬化营养不良的操作性定义是指肝硬化患者体内营养素失衡(缺乏或过量),对组织或身体形态(体型、大小、组成)和/或临床结局造成严重的不良影响。本文就肝硬化营养不良中医治疗的研究进展及辨证论治方面内容作一综述。

糯扎渡水电站水力设计关键技术研究

糯扎渡水电站枢纽工程由心墙堆石坝、溢洪道、泄洪隧洞及引水发电系统组成;总泄洪功率高达66940MW;溢洪道最大泄洪流量高达31318m3/s,泄洪最大水头182m,泄洪功率达55860MW,采用了预挖消力塘的消能方案;泄洪隧洞工作水头达120m,采用双孔合一的闸门布置形式,高水头大流量的泄洪消能问题十分突出;尾水隧洞和导流隧洞结合,尾水调压井直径达33m,水力设计复杂;通过计算分析和水工模型试验研究,较好地解决了堆石坝枢纽工程中溢洪道、泄洪隧洞的掺气减蚀、消力塘护岸不护底等水力设计难题,并将运用于工程实践。

动态设计中的小湾水电站边坡工程

小湾水电站边坡工程针对其两岸边坡的不同地形地质情况和要求,分别以左岸“强开挖弱支护”,右岸“弱开挖强支护”为设计原则进行边坡处理,初步提出了不同失稳机制与模式的针对性合理定量分析评价体系,对于深厚覆盖层分布,规模巨大的堆积边坡首次大规模采用预应力网板深孔锚索治理并取得了成功,还将动态设计理念渗透到了小湾水电站边坡的具体工程中。

天生桥一级水电站引水系统环锚试验

天生桥一级水电站引水系统由隧洞及高压管道组成。隧洞采用后张法预应力混凝土结构方案，这在国内尚属新颖型式，资料不多，因此了解混凝土衬砌的预压状态，掌握该结构的施工工艺十分必要。在工地进行了隧洞原位１∶１的环锚工艺试验，研究观测了预应力锚束张拉荷载沿孔道的分布规律；隧洞衬砌表面及内部预应力情况；隧洞洞径变化情况等。由锚束沿孔道分布荷载的典型试验与整束试验测值的比较表明，张拉锚固体系的预应力损失较大。提出了减少张拉荷载进入孔道前的损失等一系列提高预应力效果的措施。由实测资料的研究分析可知，预应力锚束作用的扩散范围（邻锚效应）为２ｍ左右；３０００ｋＮ级预应力锚束布置效果较佳；锚束张拉后衬砌混凝土与喷混凝土间张开较小，洞径变化不大。

堆积体直剪试验颗粒流细观数值模拟研究

作为一种非均匀、非均质、多相体系的松散岩土介质,堆积体力学性质的研究颇受国内外众多学者关注和重视。以室内重塑样直剪试验结果为依据,可确定基于现场试验颗粒粒度累积曲线和三维颗粒离散元方法建立的堆积体直剪试验模型土石颗粒细观力学参数。在此基础上进行不同岩性、不同含石量的堆积体直剪试验模拟研究,结果表明:堆积体直剪试验剪切屈服面并非一个平面,而是存在一个带内变形以设计剪切平面为基准呈S形变化的剪切带,块石最大粒径越大剪切面影响范围越广,块石刚度越大剪切面则越粗糙;介质抗剪切强度特性在很大程度上受控于岩块的含量和岩性,块石和块石间的咬合力是造成介质内摩擦角较高的根源;在高围压下介质特性表现为应变硬化、低剪胀率,但不排除表现为剪缩的可能,而在低围压下则容易发生剪胀、软化现象,这与重塑样试验结果基本一致;颗粒摩擦系数与含石量呈二次抛物线递增关系,但剪切过程中应变能随摩擦能增加先升后降;黏聚力随基质颗粒刚度增加而提高,而随充填介质颗粒刚度增加而降低;数值试验与室内试验吻合程度较好表明,该方法可作为工程堆积体确定力学参数的有益补充。

基于滑移线簇分析的边坡极限平衡有限差分法研究

将有限差分数值计算结果同刚体极限平衡分析方法相结合进行边坡稳定性评价,在工程实践中具有较好的理论及应用价值。基于该思想,将滑移线理论引入边坡滑弧的确定中,采用综合极限平衡方法计算其安全系数,建立安全系数与滑移线的函数关系,实现了最危险滑弧的搜索,并由算例验证了各力学参数对边坡滑面位置与安全系数的影响。结果表明,岩土介质的强度与变形参数对边坡稳定与滑面位置均有影响。该方法是现有边坡稳定计算体系的有效补充。

争岗滑坡堆积体滑坡灾害数值模拟预测分析

基于云南省古水水电站争岗滑坡堆积体地质调查,根据现状对滑坡体稳定性进行了初步判断,同时利用颗粒离散元方法进行宏观细观参数标定,建立了滑坡细观分析模型;在此基础上预测了滑坡过程、滑坡速度、滑坡堆积、冲出距离与滑面摩擦系数的内在关系,并根据堆积体天然含水量试验进行了滑坡灾害分析,将计算结果与现场勘查的拉裂隙分布进行了对比研究。在此基础上对滑坡体的稳定性及失稳破坏机理进行了探讨,提出了滑坡堆积体治理的基本思路。

降雨入渗条件下边坡的稳定性分析

把降雨入渗条件下的边坡稳定性问题转化为图论中的最短路问题,基于饱和-非饱和渗流有限元计算得到的应力场和渗流场来计算边坡的最危险滑动面及其安全系数,在降雨入渗过程中,考虑基质吸力对滑动面抗剪强度的影响,采用修改的Mohr-Coulomb破坏准则来计算非饱和边坡的抗剪强度。降雨入渗过程及其对边坡力学行为的影响采用一个二维的有限元渗流-应力耦合程序进行分析,研究降雨入渗过程对边坡的孔隙水压力、位移以及安全系数的影响,计算结果表明,在降雨入渗过程中,边坡的安全系数在不断减小,降雨停止之后,边坡的安全系数还会持续减小一段时间,随着排水的不断进行,边坡的安全系数又会逐渐增大。

连续监控下土石坝碾压参数的控制标准及其确定方法

为适应连续监控下土石坝施工中对碾压参数的控制要求,提出将行车速度持续超速时间、激振力持续不达标时间、压实厚度及碾压遍数合格率作为施工全仓面碾压参数的控制指标;并在分析各碾压参数与心墙坝料压实度之间相关性的基础上,建立了碾压遍数、压实厚度、料性参数(坝料含水率和级配)与压实度的多元回归模型;进而提出了满足现行规范要求的坝料压实质量所对应的、基于Monte-Carlo法的碾压遍数合格率控制标准的确定方法。工程实例分析表明,遵循所提出的碾压参数控制标准,心墙区试坑检验的坝料压实度均满足设计要求,从而为连续监控下土石坝碾压质量的控制提供了有效途径。

浅埋岩体隧洞初始地应力场位移反分析方法研究

对于隧洞开挖数值计算问题,能否合理的模拟初始地应力场是技术关键。由于在浅埋岩体隧洞数值计算过程中,初始地应力场控制隧洞围岩变形规律,岩体力学参数控制围岩变形大小。根据初始地应力场的数值计算方法,假设垂直方向的初始地应力为岩体自重,在考虑两个水平方向的初始地应力不相等基础上,提出了以开挖相对位移比例和开挖相对位移增量比例为对象的浅埋隧洞初始地应力场反分析方法,并且通过一简单隧洞反分析实例,说明了该方法简单易行、结果合理,符合工程实际。

水电站进水口水力特性数值模拟研究

结合二滩水电站、小湾水电站、洪家渡水电站和天生桥一级水电站,采用k-ε紊流模型对其进水口水力特性进行了三维数值模拟,对进水口水头损失、流速分布及流态等方面进行了总结。数值模拟结果得到了模型试验结果的验证。

糯扎渡水电站^#2导流洞三维非线性有限元反分析

糯扎渡水电站#2导流隧洞开挖经过F3断层,开挖过程中,F3断层影响带附近的岩体力学参数直接控制着围岩的变形和应力分布。为了评判后续Ⅱ、Ⅲ层开挖围岩的稳定性,需要反演出F3断层附近围岩的岩体力学参数和初始地应力场。对于隧洞开挖反分析问题,考虑到现场位移监测数据与隧洞开挖之间的相互关系,采用开挖位移增量形式进行反分析,并且分析了三维非线性有限元以开挖位移增量的均方误差作为目标函数的反分析计算过程。为了减少现场的位移量测数据对反分析结果的影响,改善其规律性,采用多元线性回归模型对位移监测数据进行整理,有效的提高了反分析计算结果的精度。最后,利用上述方法反演得到了#2导流隧洞F3断层附近岩层的岩体力学参数和初始地应力场。

糯扎渡水电站1^#导流隧洞三维非线性有限元开挖模拟分析

糯扎渡水电站1#导流隧洞开挖经过F3断层,开挖过程中,F3断层影响带附近的岩体力学参数直接控制着围岩的变形和应力分布。为了评判后续Ⅱ,Ⅲ层开挖围岩的稳定性,首先利用隧洞第Ⅰ层开挖的位移监测数据反演出F3断层附近围岩的岩体力学参数和初始地应力场;然后,利用反演得到的初始地应力场和岩体力学参数进行Ⅰ,Ⅱ,Ⅲ层开挖模拟分析,得到了F3断层附近围岩的应力变形情况。计算结果表明:随着开挖的不断进行,隧洞F3断层周围岩体的约束逐渐解除,围岩的应力逐渐增大,隧洞周边的位移也不断增大,并且隧洞周围应力变形在F3断层中心区域有明显的错动现象,说明F3断层对隧洞的开挖影响比较大,有必要对此区域后期变形加强观测和分析。

糯扎渡水电站枢纽工程主要技术创新与实践

糯扎渡水电站枢纽工程掺砾土心墙堆石坝最大坝高261.5 m,地下厂房开挖尺寸418 m×29 m×81.6 m,装机9×650 MW,溢洪道最大下泄流量(PMF时)31 318 m3/s。该工程高心墙堆石坝设计、泄水建筑物设计、引水系统及地下厂房设计、导截流工程设计、安全监测设计等有诸多工程技术创新。在工程设计的各阶段开展了大量的研究工作,取得了丰硕的有价值的成果,并应用于工程实践,为工程建设提供了先进的技术保障。

糯扎渡水电站调压井围岩力学参数反演与反馈分析

针对糯扎渡水电站调压井工程区的特点,建立三维仿真模型,根据实测位移分析、BP神经网络和最小残差原理,反演出工程区各岩层弹性模量,并将反演参数导入模型进行三维弹塑性反馈计算.实测位移分析表明,调压井拱顶位移随着开挖方量的增大而增大,最大位移发生在1号调压井与连通上室连接处,最大值1.68 mm;反演得到的各岩层弹性模量分别为:微新层24.11 GPa,弱风化上层10.13GPa,弱风化下层3.16GPa,强风化层0.20GPa,断层0.62GPa,最小位移残差为16.82 mm2;监测和计算的位移、位移增量变化趋势基本一致,说明反演参数可靠;因实际开挖瞬间卸荷,计算位移比监测位移一般要大,最大计算位移为3.22mm;洞室开挖后围岩变形主要朝临空面方向,围岩变形较小,围岩较稳定.

利用导流洞减小调压室断面积数值仿真

大型地下水电站设计中常将施工导流洞与水电站尾水系统相结合,以减少工程量,加快施工进度,节约工程投资.如果能够利用导流洞减小调压室断面积,无疑具有重大的实用价值.通过数值仿真计算深入分析了水电站利用施工导流洞减小尾水调压室断面积的可行性,提出了在施工导流洞中增加挡流板来改善导流洞水流流态的工程措施.研究表明:利用施工导流洞至少可以减小调压室直径10%以上.该技术可推广应用于我国某些大型地下式水电站的建设中.

糯扎渡水电站溢洪道深化设计

糯扎渡水电站地处狭谷地区,泄洪最大水头182 m,溢洪道最大泄洪流量31 318 m3/s,泄洪功率达55 860MW,其规模为目前国内最大,泄洪消能问题十分突出。为此,在可研阶段对泄洪建筑物布置进行了多方案比选研究,在招标阶段进行了深化研究,结合整体水工模型试验及溢洪道单体、掺气减蚀、护岸不护底、泄洪雾化等专题研究,设计了适合该工程的大型岸边溢洪道,在溢洪道挑流鼻坎下游设置消力塘,有效解决了消能问题。

隧洞进出口顶拱悬吊锚筋桩受力特征研究

悬吊锚筋桩是隧洞进出口顶拱加固的一种特殊方式,其受力特征对加固方案的设计有重要指导作用.首先,对悬吊锚筋桩的数值计算原理进行分析并给出了一简单算例,分析表明:灌浆环的合理模拟与否对计算结果影响很大.随着灌浆环周长和内摩擦角的增大,悬吊锚筋桩的受力不断增大;悬吊锚筋桩间排距越小,加固效果越明显.然后,对糯扎渡水电站2#导流隧洞进口的开挖支护进行三维数值模拟分析,计算结果表明:悬吊锚筋桩的受力随着分段开挖的进行而不断增大,随着分层开挖的进行受到其它支护措施的影响比较明显.悬吊锚筋桩受力沿隧洞轴向先增大后减小;沿中轴面对称分布,且最大受力位于中轴线附近.

悬吊锚筋桩应用于隧洞进出口围岩加固的研究

首先对悬吊锚筋桩数值模拟方法及力学参数取值问题进行分析,然后通过对一简单悬吊锚筋桩算例进行参数敏感性分析,分析结果表明:是否考虑灌浆环的摩擦作用对计算结果的影响很大,因此在悬吊锚筋桩的数值模拟过程中合理地模拟灌浆环非常重要。最后,对糯扎渡水电站1#导流隧洞进口0+015 m剖面不同条件下隧洞的开挖支护进行数值模拟,重点分析围岩和加固措施之间的相互作用及悬吊锚筋桩对顶拱围岩变形的影响。计算结果表明:悬吊锚筋桩能够有效地控制隧洞进口段顶拱的沉降变形。

天生桥一级水电站导流隧洞堵头结构设计与实践

导流隧洞堵头为永久性挡水结构。天生桥一级水电站导流隧洞堵头结构设计 ,在总结已建工程经验的基础上 ,经过大量的科学试验、结构计算和多方案的分析比较 ,使堵头的技术经济指标处于国内领先水平。经过近 3年的运行 ,表明堵头是安全可靠的 ,可供同类工程参考借鉴。