幕墙中空玻璃内外片风荷载分配比例研究

中空玻璃在我国建筑幕墙中广泛使用,但关于中空玻璃内外片风荷载分配比例的研究不充分,规范相应规定有待进一步完善。首先归纳总结了中空玻璃分荷比例的影响要素,对比分析了中、欧相关规范的优劣异同。基于内外面板挠度位移场与理想气体方程所得的中空层气体体积变化量相同的原理,建立了适用于框支式和点支式的高精度中空玻璃承载力计算模型,并进行了中空玻璃内、外面板分荷比例的参数化分析,计算结果与欧盟规范结果吻合良好。最后,针对主流面板厚度的框支式中空玻璃,考虑中空层厚度、面板大小、长宽比等影响因素,通过最小二乘法曲面拟合得到了适用于不同情况的中空层系数计算公式。

玻璃结构关键技术和设计方法研究与应用

玻璃结构破坏具有明显的脆性特征,易造成公共安全隐患。项目组开展了玻璃结构基础理论和关键技术的创新性研究。识别了玻璃结构构件、节点的失效形态和力学性能,确定了结构构件破坏和失效后承载性能演变机制,建立了不同劣化条件下玻璃结构构件及节点的劣化本构模型;研发了新型高性能加筋增强玻璃构件、多板件组合玻璃构件、金属植入型节点、摩擦型螺栓节点等玻璃结构防倒塌性能提升技术;提出了玻璃结构体系安全冗余设计方法;基于有限-离散元方法,开发了可准确模拟玻璃结构破坏过程的数值计算工具。依据主要研究成果,编制3部技术标准,可为我国玻璃结构的应用提供技术支撑。

幕墙穿孔金属面板及其背衬板的风荷载调整系数和计算方法研究

幕墙穿孔金属面板及其背衬板的风荷载取值,以及穿孔板本身变形、应力的计算方法,在现行设计规范中尚无规定。该文完成了三组共计11个工况的风洞试验研究;分析得到了穿孔率、风速、风向角、背衬板间距对穿孔单板、前面板、背衬板所受风荷载大小的影响规律;提出了在现行规范风荷载标准值计算公式基础上乘以多个调整系数的方法,用以计算幕墙穿孔金属板及其背衬板所受的风荷载值,并给出了调整系数的取值或计算公式;完成了144个穿孔金属板的有限元分析,揭示了穿孔率、长宽比、荷载大小对穿孔金属薄板变形值、应力值的影响规律;基于现行规范对非穿孔金属薄板大挠度变形值、应力值的计算方法,提出了用于计算不同穿孔率金属薄板变形值和应力值的调整系数。

隐框玻璃幕墙硅酮结构胶粘结厚度设计方法

针对《玻璃幕墙工程技术规范》（JGJ 102—2003）中隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式中的不合理性，在试验研究的基础上，通过有限元分析和理论推导，揭示了隐框玻璃幕墙硅酮结构胶在主体结构侧移下的变形机理，将隐框玻璃幕墙硅酮结构胶厚度计算公式进行修正。结果表明：在主体结构发生层间侧移时，玻璃面板在硅酮结构胶的带动作用下会发生转动，硅酮结构胶只承担主体结构层间侧移的一小部分；硅酮结构胶剪切位移折减系数取值应在0．45～0．50之间；所得结论可为中国隐框玻璃幕墙硅酮结构胶的设计和性能评估提供重要指导。

既有建筑幕墙安全性检测及评价的研究现状与发展

幕墙是一种广泛应用于建筑中的外围护结构体系,对长期使用或出现安全隐患的既有建筑幕墙进行安全性检测与评价具有重要意义。从既有建筑幕墙安全性检测的内容及方法、抽样数量、评价体系和方法 3个方面总结了国内外关于既有建筑幕墙安全性检测及评价的最新研究成果,分析了研究中存在的不足,探讨了今后研究中需要解决的若干关键问题。

带钢桁架转换层框架-剪力墙结构抗震性能研究

通过对一栋1∶25带钢桁架转换层框架剪力墙结构模型振动台试验和有限元理论计算分析,研究了模型结构的动力特性、弹性和弹塑性地震反应及其破坏形式.结果表明,随输入地震波加速度峰值的提高,模型裂缝逐渐发展,但在试验过程中未出现破坏性裂缝;本工程人工波引起结构地震响应最强烈,其次是ElCentro波和场地波;钢桁架转换层及其上部结构层层间位移角有突变,为结构的薄弱层.钢桁架转换结构形式可以满足结构抗震要求,结构整体抗震性能良好,能够满足6度抗震区抗震设防要求.

风震联合作用下高层建筑主体结构和玻璃幕墙的性能研究

为研究风、地震单独及联合作用下,主体结构和玻璃幕墙的性能变化和相互影响,基于高烈度区98 m高框筒结构,依据规范要求增设玻璃幕墙形成总体有限元分析模型,选取3组三向地震动记录,并通过比例为1∶440的缩尺模型风洞试验获得不同重现期的风压时程数据,采用动力弹塑性分析方法,研究风、地震单独与联合作用下主体结构和玻璃幕墙的受力变化。结果表明:主体结构对玻璃幕墙的受力影响大于玻璃幕墙对主体结构的,在风、地震单独及联合作用下,主体结构的层间变形大于玻璃幕墙自身变形。在设防大震和超烈度大震作用下,主体结构的响应和玻璃幕墙的损毁范围随荷载增大而增大,结构变形增长大于结构基底剪力;玻璃幕墙在风荷载作用下未坏,主体结构完好,结构基底剪力、顶部楼层位移和楼层层间位移角呈线性增长;与单独大震作用相比,在1.1倍100年重现期风压和大震联合作用时,结构出现扭转现象,楼层层间位移角之比由1.0增至1.3,主体结构和玻璃幕墙的非线性响应大于风震单独作用的叠加,其中结构顶点位移和最大层间位移角为单独作用时求和值的121%、106%。在大震及风震联合作用下,玻璃幕墙容易发生破坏的位置为平行地震作用主向的侧面。

卵形消化池混凝土应力及池壁环向变形实测

对漳州水处理厂卵形消化池工程进行了混凝土应力测试及张拉引起的池壁环向变形测试 ,并将测试结果和有限元计算结果作了对比分析 。

均布荷载下平面柔索幕墙受力性能的解析方法

平面柔索幕墙面外刚度主要由索中初始张力和索的伸长变形提供。在计算面外荷载作用下索网的受力性能时,必须考虑结构的几何非线性特性。采用解析法推导出均布荷载作用下平面索网的变形和索中拉力计算公式,为设计人员进行索网方案设计提供了方便。

合肥CBD中央广场建筑不设温度缝的技术措施

合肥CBD中央广场工程为一大底盘多塔楼建筑 ,若按常规方法施工 ,则必须按《混凝土结构设计规范》要求预留伸缩缝。但伸缩缝的留设会影响建筑物的使用功能。根据计算分析结果 ,在采取多项技术措施的前提下 ,取消了伸缩缝 。

水泥聚苯模壳格构式混凝土墙体抗震性能研究

水泥聚苯模壳格构式混凝土墙体是一种由国外引进的新型墙体结构,是由水泥聚苯模壳及墙体内配筋的网状格构式混凝土组成的复合墙体。该墙体体系具有保温节能优良、防火、减少白色污染、施工快捷等优点,在国外应用超过30年,但主要用于非抗震地区的2～3层建筑。为在国内抗震地区推广应用,需研究该墙体的抗震性能。主要介绍11片墙片的低周反复荷载试验研究结果。

静力弹塑性分析(Push-over)方法在模拟伪静力试验方面的应用

为了解框架结构在超过弹性阶段的工作性能和破坏特征 ,可采用伪静力试验和静力弹塑性分析两种不同的方法。对两层两跨异型柱框架结构进行静力弹塑性分析以尽可能多地获取伪静力试验中所能得到的数据 。

点式玻璃幕墙预应力索桁架结构设计的几个概念

预应力索桁架具有结构上的高效性和建筑上的美观性 ,常用作点式玻璃幕墙后的结构支承。

某高层建筑混凝土结构施工质量分析与加固处理

针对某高层建筑混凝土结构施工质量事故情况作了定量分析。对已施工部分与未施工部分采用不同混凝土等级进行结构计算 ,所得结果真实地反映了该建筑的抗侧刚度、墙柱轴压比的变化。提出了处理该工程质量事故的思路和框架梁、柱、剪力墙的加固措施与方法 。

超长无缝钢轨零应力轨温实用测试方法

超长无缝钢轨减少了列车行驶过程中的振动。为保证行车安全,必须将轨温升高引起的钢轨压力限制在一定范围内,以免压屈现象发生。为确定温升引起的压力,须计算出钢轨中零应力所对应的温度(简称零应力轨温)。如何测出零应力轨温就是本文的研究内容。

采用预应力技术抽除承重墙改造房屋的应用

介绍了运用预应力技术抽除承重墙、用压力灌注树根桩加固基础、用混凝土扶壁柱加固承重窗间墙的综合加固改造技术。

某复杂体型高层建筑模型结构振动台试验研究

通过一栋1:25复杂体型框架-剪力墙结构模型振动台试验,研究了模型结构的动力特性、弹性和弹塑性地震反应及其破坏形式。结果表明,随输入地震波加速度峰值提高,模型裂缝逐渐发展,虽然未出现破坏性裂缝,但是结构刚度衰减较快;人工波引起结构地震响应最强烈,其次是ElCentro波和场地波;结构质心和刚心偏差较大,扭转效应明显。从而建议加强筒体剪力墙刚度,增强结构延性。

预应力索桁架在玻璃幕墙支承体系中的应用

结合上海大剧院玻璃幕墙的结构设计 ,探讨了预应力索桁架这一新型幕墙结构支承体系的工作原理。对索桁架中的典型节段进行了静力分析 ,提出了计算假定。在此基础上 ,给出了设计计算方法 。

砖砌体房屋抽墙加固方案

已有砖砌体房屋常因功能改变而需要更大的使用空间 ,部分承重墙体的抽除必将导致传力途径的改变 ,进而需对原有结构进行加固。在材料、设备或技术受到限制时 ,可采用以钢筋和混凝土为材料的增大截面的加固方法 。

预应力钢骨混凝土梁的理论分析和计算方法研究^[1]

通过对预应力钢骨混凝土梁受力的弹性分析及计算方法的研究，提出其受弯承载力、受剪承载力和挠度计算公式，可供这种新型结构－预应力钢骨混凝土梁在实际工程应用时设计的参考。