R410A、R404A、R407C在水平强化换热管外的凝结换热

研究了R410A、R404A、R407C在水平强化管外的凝结换热,并进行了换热性能的对比。实验管为常用的管内螺纹、管外斜翅的三维低肋管。应用威尔逊图解法对实验数据进行处理,得到管内对流换热系数并给出Dittus-Boelter形式的强化管管内对流换热关联式,再根据热阻分离的方法得到管外凝结换热系数。结果表明,在相同换热参数下,凝结换热系数大小依次为R410A、R404A、R407C。3种制冷工质应用于该强化换热管的换热增强倍率分别在9.53~14.07、6.81~11.48和3.23~5.28的范围。而R410A、R404A和R407C在强化管内的强化倍率分别为1.77、1.73和1.76,三者相差不大。R410A管外凝结换热系数随着壁面过冷度的增大而减小,与单一制冷工质这一冷凝特性相同;而R404A和R407C与R410A不同,随着壁面过冷度的增大,管外凝结换热系数增大,这主要是非共沸制冷工质管外凝结过程存在的气膜热阻所致。

长导程双头螺旋槽管换热与流动阻力性能试验研究

对3种相同基管外径、不同螺旋尺寸的长导程双头螺旋槽管进行试验,并与相同基管外径的光滑管进行比较.计算不同工况下螺旋槽管和光滑管管内和管外的表面传热系数,进行换热综合性能评价,并分析了螺旋尺寸对换热性能和流动阻力性能的影响.结果表明:长导程双头螺旋槽管的管内表面传热系数在旺盛湍流区和过渡流区都优于光滑管,且在过渡流区表面传热系数的增大程度更大,而壳程表面传热系数在旺盛湍流区和过渡流区的增大程度有限,螺旋尺寸主要影响管内换热而对管外换热的影响不大,本试验中1号管的综合性能最好.

R245fa在水平强化管外降膜蒸发换热特性的实验研究

实验研究了R245fa在水平单管外的降膜蒸发换热特性。实验采用的蒸发管是直径为19mm的双侧强化管,有效长度为2,500mm。本文采用威尔逊法获得管内换热特性,采用热阻分离方法获得管外降膜蒸发换热系数数据;进行了变热流密度(15kW∕m^2~55kW∕m^2)、变蒸发温度(30℃~50℃)和变喷淋流量(0.08kg/(m·s)~0.16kg/(m·s))的实验,获得了管外降膜蒸发换热系数及其变化规律。研究结果表明:随着热流密度的增加,传热系数先增大后减小;随着蒸发温度的升高,传热系数逐渐增大;随着喷淋流量的增加,传热系数先增大后减小。

翅片管汽轮机油冷却器传热性能试验研究

用实验的方法研究了翅片管油冷却器的传热和流动阻力性能。试验管为肋化系数为10.6的高肋管。将实验结果与理论计算值进行比较,并根据威尔逊法及最小二乘法原理,得出了管外流体油和管内流体水的对流换热关系式、流动阻力关系式。结果表明：本试件以内表面计的传热系数达到了1 000~3 000 W/（m^2℃）,是光滑管的5~6倍,与具有相同壳体直径的光滑管油冷却器相比,节省了三分之二的换热体积。在相同换热器体积下,高肋管的管子布置量约是光滑管的60%左右,因此在相同换热器体积下高肋管的换热容量是光滑管的3~4倍。