营销稽查对降低电力营销风险的作用分析

现代社会科学技术和经济技术快速发展,我们的生活也随着技术的革新而发生了巨大的变化,这是我们整体社会发展的标志。社会的发展需要市场的支持,市场的力量又需要营销的策略,营销是我们社会经济进步的一种手段和方式,特别是我们营销稽查在降低电力风险的方面。首先,电力营销稽查工作的好坏决定着供电单位对广大用户提供服务质量的优劣。风险管理能有效的进行营销中的各种风险防范,控制问题的发生。

落实“银行代收”强化财务管理

随着经济与科技的不断进步,计算机网络技术的发展,银行为了能够不断的适应时代发展所提出的需求,银行业务范围不断的扩大,银行服务更加的到位,银行代理业务就是其中的一种新业务。银行代理业务的出现,为银行赚取更多的周转资金,也方便着人们的生活,丰富了客户的理财方式。时代的发展,要求银行要更新代理业务的内容,进一步完善银行代理业务,同时,也更加强调对银行代理业务与强化财务管理的关系。银行"代收业务"是商业银行代理类中间业务的一种重要的形式,商业银行代理类中间业务是指,商业银行接受银行客户的委托,代为办理指定的经济业务,提供相应的金融服务,并从中收取手续费、服务费的代办业务。代理类中间业务包括代理保险业务、代理证券业务、代收代付业务及其他的代理业务。本文将以银行代收代付业务为主,为读者解读电力系统如何落实"银行代收",强化财务管理。

40CrNiMo钢的热变形特征及变形抗力模型

采用Gleeble-3500型热模拟试验机对40CrNiMo钢进行了单道次热压缩试验,得到了其在应变速率0.1~50s^(-1)、变形温度800~1 100℃下的应力-应变曲线,观察了变形后的显微组织并分析了热变形特征;建立了该钢的变形抗力模型并进行了试验验证。结果表明:较高的变形温度或较低的应变速率更有利于40CrNiMo钢的完全动态再结晶;变形温度为800℃时,应变速率增大使动态再结晶晶粒增多;应变速率为10s^(-1)条件下,当变形温度由800℃升至900℃时,动态再结晶晶粒增多,变形温度为1 000℃时,40CrNiMo钢发生了完全动态再结晶,变形温度为1 100℃时,动态再结晶晶粒长大;计算得到40CrNiMo钢的动态再结晶激活能为322.53kJ·mol^(-1);由周纪华-管克智模型计算得到的变形抗力与试验值的平均相对误差为4.82%,模拟精度较高。

优化电费账务管理的分析与探讨

随着社会的发展,经济的增长,我国的电力系统发展的越来越好,然而,随着电的普遍使用,电费的账务管理却越来越艰难,如社区居民间的电费收取就总是出现各种各样的问题。所以,优化电费账务管理的分析与探讨近年来成为了我国的重要研究课题。本文对于电费账务管理系统的优化提出了深入的分析并且对于电费账务管理系统的未来发展进行了深入的研究与展望。

Q345qNH耐候桥梁钢连续冷却转变行为探讨

针对当前Q345qNH耐候桥梁钢的研究,采用Formastor-FⅡ相变仪,测试了含Nb、V的Q345qNH钢不同冷却速率下发生相转变的温度、时间,分析了显微金相组织、硬度值和相变过程,并构建了Q345qNH钢的CCT曲线。结果表明:当冷却速率为0.3~2℃/s时,试验钢组织主要为珠光体和铁素体;冷却速率为2~3℃/s时,试验钢组织由均匀的珠光体+铁素体+少量的粒状贝氏体组成;冷却速率为3~20℃/s时,试验钢组织由均匀的铁素体基体和均匀的粒状贝氏体组成;随着冷却速率的提高,20~50℃/s冷速区间,以铁素体+粒状贝氏体为主导,微观组织中出现板条状贝氏体。硬度和微观组织的关系曲线可以分为3个阶段:铁素体细晶强化阶段、粒状贝氏体增量强化阶段和贝氏体板条形态强化阶段。

40CrNiMo钢国内外研究现状

从常规热处理及性能、形变热处理、表面热处理、析出相与合金优化以及其他方面的研究等5个方面,对40CrNiMo国内外的研究现状进行了详细回顾。重点评述了新技术（表面化学热处理、表面激光淬火、镀铬层喷丸处理、合金优化及析出相）在40CrNiMo钢生产上的研究与应用,热处理（亚温淬火、深冷处理）在对其性能挖掘方面的研究;另外,简要综述了车削参数对40CrNiMo钢疲劳强度、表面粗糙度的影响,应力腐蚀条件下其断裂特性;指出了当前40CrNiMo钢的研究中存在的不足和今后潜在的发展方向。

0.3%V改型07Cr25Ni21NbN奥氏体耐热钢热变形行为

采用Gleeble3800热模拟试验机,研究了0.3%V改型07Cr25Ni21NbN试验钢在930~1 230℃、0.005~5s^（-1）条件下的热变形行为。利用金相显微镜观察了试验钢微观组织随热加工条件的变化。分析了试验钢的流变应力曲线,得到其热形变激活能为571kJ/mol。真应变分别为0.4和0.8条件下,建立了试验钢的热加工图,发现真应变为0.8的热加工图上有3个耗散功峰值区域的边界。变形温度为1 230℃,变形速率从0.005到5s^（-1）时,试验钢的微观组织由粗大的锯齿晶粒过渡到较细小的等轴晶粒。当变形速率为0.5s^（-1）时,变形温度从930℃提高到1 230℃时,微观组织由等轴组织、部分动态再结晶组织过渡到流变失稳组织。

过冷奥氏体变形和回火处理对40CrNiMo钢组织及硬度的影响

研究了40CrNiMo钢经650~700℃过冷奥氏体区变形以及350~550℃回火条件下的微观组织和硬度变化。结果表明:40CrNiMo钢在650℃和700℃过冷奥氏体区经30%变形后,其淬火组织为单一的板条马氏体;40%变形淬火后,板条组织不明显,出现部分颗粒状的渗碳体组织。回火温度对过冷奥氏体变形淬火组织和硬度有显著的影响,随着回火温度升高颗粒尺寸逐渐变大,硬度随之降低;相同变形量条件下,过冷奥氏体变形温度降低,经相同制度回火,钢的硬度呈现不同程度升高。450℃下随回火时间延长,碳化物颗粒尺寸和硬度值变化均不明显。通过650℃过冷奥氏体变形,可使40CrNiMo钢的硬度达到717 HV0. 2,相当于2300 MPa的抗拉强度。

40CrNiMo钢热变形行为及本构方程

用Gleeble-3500热模拟试验机对40CrNiMo钢在750~1050℃、0.1~50s-1变形条件下,进行了单道次热压缩试验,获得了其流变应力曲线。利用考虑应变补偿的双曲正弦模型、误差验证等方法,对流变应力数据进行了分析。结果表明：40CrNiMo钢的流变应力曲线呈现加工硬化型、动态回复型、动态再结晶型等几种类型;应变量一定,流变应力随着变形温度的降低和应变速率的增大而增大;应变速率较变形温度对流变应力曲线的波动影响显著,应变速率为50s-1,各变形温度下流变应力曲线均呈现明显波动;应变补偿下变形量对40CrNiMo钢的材料常数有显著影响;热变形激活能随变形增大在207.38~331.82kJ·mol-1变化;应变补偿下本构方程的平均相对误差不大于9%,近90%的相关系数大于0.90。

热轧态Inconel625合金热处理后的组织及硬度

利用金相显微镜、扫描电镜、透射电镜和硬度仪研究了经960-1040℃固溶处理、700-900℃短时时效处理Inconel 625合金的微观组织和硬度。结果表明：随着固溶温度升高,晶粒尺寸逐渐增大,合金的硬度逐渐降低;固溶态的合金中存在较多富含Nb、Ti一次相颗粒;经700-900℃×50 h时效,晶界处的析出相主要是M6C碳化物;在900℃×50 h时效的合金中晶界处发现了M6C碳化物孪晶;在800℃×50 h时效态合金中,晶界附近有大量与晶界垂直的棒状第二相,晶粒内部有尺寸较小Ti的碳化物颗粒。

固溶和时效处理对热轧态825合金微观组织的影响

利用光学显微镜、扫描电镜与透射电镜研究了固溶温度和时效处理对热轧态825合金晶粒尺寸和析出相的种类及其形态的影响。结果表明：1020~1250℃保温30 min固溶,合金的平均晶粒尺寸由45μm增大到330μm;1050~1080℃和1150~1200℃分别发生一次晶粒尺寸急剧长大的过程;计算出热轧态825合金的再结晶激活能约为279.14 k J/mol。经700℃×50 h时效与800℃×50 h、900℃×50 h时效,合金中晶界处的主要析出相分别为M23C6相和M6C相;700℃×50 h时效晶界上析出相呈网状、晶粒内部有大量弥散分布的Ti C颗粒;800℃×50 h时效晶界上的析出相呈链状,900℃×50 h时效过程中发生了再结晶。

奥氏体耐热钢20Cr-25Ni-1.5MoNbTiN的热压缩变形行为

利用Gleeble3800热模拟试验机对20Cr-25Ni-1.5MoNbTiN奥氏体耐热钢在温度为930-1230℃、应变速率为0.005-5 s^-1条件下进行热压缩试验,获得不同热压缩条件下的流变应力曲线,用光学显微镜观察热压缩试样的显微组织。结果表明：变形温度相同时,随应变速率增大动态再结晶程度逐渐减小,甚至完全处于加工硬化状态,其热激活能为328 k J/mol;当应变速率为5 s^-1、变形温度为1130-1230℃、应变量较小时和应变速率为0.005 s^-1、变形温度930-1230℃、应变量较大时,出现失稳现象;动态再结晶的临界应力与Z参数之间成线性关系,峰值应力与应变速率和变形温度也有线性关系。