显示器荫罩用因瓦合金的高温变形行为与力学特性

因瓦合金因具有低的膨胀系数而用于制作显示器荫罩。为在 2 0 0℃成形条件下建立合理的加工工艺 ,有必要研究它的高温响应。在加热炉内对试样进行拉伸试验 ,并用应变计测量。结果表明 ,对于 790～ 85 0℃退火试样 ,变形抗力随加热温度从室温升至 180℃而明显下降 ,此后在 180～ 2 2 0℃时屈服强度与抗拉强度分别稳定在 12 0～ 130 MPa和30 0～ 32 0 MPa内 ,且在试验条件下提高退火或加热温度 ,延伸率增大 。

钨合金X射线弹性常数的实验标定

探讨了钨合金残余应力测定的基本实验参数,利用悬臂等强梁标定了钨合金(222)晶面的X射线弹性常数。并与理论模型进行了对比分析。

测定材料屈服强度的应变计法试验研究

对应变计测量屈服强度的可能性做了讨论,选择适合弹塑性区测试的应变片,进行与引伸计的对比试验以考察测试结果的异同。试验表明两种方法测试同一试样所得值之差最大为7MPa,测试相同状态不同试样所得平均值之差不到7MPa。由于差别很小,故应变计法可用于屈服强度的工程测试,且与引伸计法具有相同的测量精确度。

X射线无损应力测试技术的研究现状

论述20年来X射线应力测试技术的发展.着重介绍在粗晶、织构和有应力梯度情况下所存在的问题和措施;从衍射几何出发分析平行光束法和准聚焦法的异同,并根据测试对象的不同阐述常规法和侧倾法的应用;通过比较各种定峰方法,展示半高宽法和抛物线法的实用性;最后结合近年的研究工作,分析了X射线应力测试技术在工程上应用的情况.

钨合金的各向异性及残余应力测试的可行性

X射线分析显示钨合金经旋锻后存在着择优取向性,据此探讨残余应力测定的可能性,考察加工状态对不同晶面的应力常数和弹性模量的影响。实验表明选用CoKa-(222)虽有织构干扰产生衍射强度的反常分布,但不破坏2θ与Sin^2吵的直线关系,仍适合应力测试。比较而言,选用FeKa-(310)可避免织构的影响,且因谱线尖锐、峰强度高更有利于实际测试。随着表面加工程度增加,半高宽值增大,应力常数值减小。弹性模量因晶面和加工状态的不同而变化,主要是塑性的各向异性所致。

准聚焦法在X射线应力仪上的应用

针对平行光束法的不足,探讨了在应力仪上实现准聚焦法的可行性。研究表明,采用准直入射光管和大张角平行接收光阑的几何布置,不仅有效地减小了光斑面积,可测小范围的应力,而且大幅度地提高了接收强度,缩短了测试时间。较之平行光束法,准聚焦法仍允许试样有一定的设置偏差,应力测定精度满足试验要求。

渗碳齿轮材料磨削残余应力研究

通过齿轮磨削模拟试验,并采用应力测定方法,探讨了砂轮、工艺及材料对磨削残余应力的影响。研究表明:与钢玉砂轮相比,用立方氮化硼砂轮磨削,表面多呈现压应力,表下呈现拉应力,但其峰值低且范围窄;工艺参数的影响:通常展成速度和磨削深度的显著程度比轴向速度的大;在相同磨削条件下,20CrMnMo和20Cr2Ni4A两种钢较17CrNiM06钢具有较宽的拉应力范围和较高的拉应力峰值.

喷丸起落架外筒焊接热影响区的残余应力测定

本文用X射线法测定了喷丸起落架外筒焊缝影响区的残余应力,并从残余应力角度考察了起落架外筒现行工艺路线的优劣。测定结果表明,在相同构件上虽然所测方向和部位不同,但残余应力的分布、大小及符号基本相同。与前起外筒相比,喷丸处理在主起外筒上形成的残余压应力值较低。分析认为消除焊接残余拉应力的合理工序,是两种外筒均应采用焊后热处理,但应防止表面脱碳。

钨合金材料X射线应力常数研究

以生产用的不同成分的钨合金材料加工成等强梁试样，用不同粒度砂纸磨削以模拟实际表面加工状态。用ＣｏＫα和ＦｅＫαＸ射线，分别标定了试样的（２２２）和（３１０）两组晶面的应力常数值，并探讨了钨含量和加工状态对应力常数的影响。实验表明，对于选定的钨合金，成分变化对应力常数值影响不大，随着加工程度增加，应力常数值减小。表面塑性变形量的大小，用衍射谱线的半高宽值表征，并建立了应力常数与半高宽的经验关系，则可根据半高宽值，确定出实际生产中不同加工状态下的应力常数值，测得的残余应力值更为接近实际值。

有倾角侧倾法和常规法及ψ角转动方式对X射线应力测定值的影响

本文针对能够获得中宽衍射谱线的材料,探索了常规法与用侧倾台作有倾角侧倾法,以及选择ψ角的不同转动方式对X射线应力测定值的影响。实验结果表明,两种方法相比,用有倾角侧倾法测得的应力值比常规法测得的高一些,但它更能反映材料的真实情况,后一种方法的测量误差稍大于前一种方法。不同ψ角转动方式相比,不论选择哪一种方式测量,其结果大致相同;不过交替选择ψ角测量的应力值波动范围要比在正或负ψ方向上测量的大。令人满意的是,在正、负ψ方向上测定的平均应力值及标准差均取得了尚好的吻合。

金刚石工具真空钎焊钎料的适应性

应用真空钎焊技术 ,分别采用含有强碳化物形成元素Cr、Ti的BNi2、BNi7及自制的CuSnNiTi钎料试制了单层金刚石圆锯片 ,在一定的钎焊温度、时间及真空度下 ,金刚石与钎料及基体之间均可形成化学冶金结合 ,但结合的状况及锯切性能随钎料的不同而改变。试验证实自制的CuSnNiTi钎料钎焊温度低 ,焊接时金刚石的热损伤小 ,钎料与金刚石有很好的润湿性。不仅基体对金刚石有较高的把持力而且钎料与所切割的石材有很好的适应性。

一种牙科单层高温钎焊金刚石砂轮的研制

概述了金刚石工具在牙科领域的应用和发展状况。针对传统电镀砂轮的缺点 ,在国内外钎焊金刚石研究的基础上 ,采用真空炉内高温钎焊的方法 ,以NiCr1 3P9合金为钎料 ,配以少量Cr粉 ,在高温加压的条件下研制了用于牙科CERECCAD CAM系统的专用单层高温钎焊金刚石砂轮 ,并初步探索了高温钎焊金刚石砂轮的制作工艺、适当的钎焊温度及合理的升降温曲线。扫描电镜观察显示在金刚石的周围有银白色的合金包绕 ,X衍射分析发现有Cr3C2 生成 ,表明在 95 0℃的钎焊温度下实现了金刚石与钢基体间的高结合强度连接。磨削实验亦证实金刚石确有高的把持强度 。

活性钎料真空单层钎焊金刚石

应用真空钎焊技术,分别采用含有强碳化物形成元素Cr,Ti的BNi2,CuSnNiTi活性钎料进行金刚石的单层钎焊,通过微分扫描式热分析(DSC)及界面能谱分析(EDS)表明,在一定的钎焊温度、时间及真空度下,金刚石与钎料及基体之间均可形成化学冶金结合,但结合的状况及锯切性能随钎料的不同而改变。磨削试验表明CuSnNiTi钎料制成的磨轮具有较高的锋利度和工作寿命。

表面微观屈服强度与疲劳极限的关系

本文利用X射线对不同碳含量钢的表面微观屈服强度进行了研究。试验结果表明,表面微观屈服强度σ_(ms)远低于整体材料的屈服限,是一个反映表面抵抗塑性变形能力大小的参量。材料光滑疲劳极限往往是由裂纹荫生所控制的,与表面抵抗塑性变形的能力有关。本试验表明不同材料的σ_(ms)与存活率为50％疲劳极限的关系为:σ_(ms)=(0.81—1.02)σ_(-1);40Cr不同热处理状态的σ_(ms)与存活率为99.9％疲劳极限的关系为:σ_(ms)=(0.98—1.10)σ_(-1)。σ_(ms)的测定要比疲劳极限σ_(-1)的测定省时得多,有可能在工程上获得应用。

影响金刚石锯切工具性能的主要因素分析

影响金刚石锯切工具性能的主要因素包括 :配方设计、刀头形状及结构、金刚石的粒度及浓度、工艺过程、锯片基体、刀头与基体焊接工艺及现场使用等方面的因素。本文对国内外金刚石锯切工具的制造技术进行了综合分析。分析结果表明 ,采用镀覆的金刚石以及在基体中加入少量的碳化物形成元素、稀土元素 ,可以改善基体金属对金刚石的润湿性 ,增强基体对金刚石的把持力。

CuMn基含Ti预合金钎焊金刚石的结合界面分析

设计并用气雾化法试制以CuMn为基的含Ti预合金粉末,以此为粘结胎体在粗真空钎焊条件下制备金刚石复合材料,考察预合金与金刚石之间的界面结合状况。钎焊制备的主要依据是经差热分析测定的预合金熔点(约为1 151 K)和试验定性观测的流动性及铺展性。结果表明,在试验条件下伴随界面两侧成分的迁移变化,预合金胎体中的Ti原子与金刚石表层的C原子发生化学反应并生成TiC,且呈非连续岛状分布于金刚石表面,这有助于提高金刚石的把持力。

Cu-32Mn-8Ti预合金粉末与金刚石颗粒的界面反应

采用自制Cu-32Mn-8Ti预合金粉末为粘合剂,在低真空钎焊条件下制备了金刚石复合材料。利用扫描电镜、能谱仪、X射线衍射仪等研究预合金粉末与金刚石颗粒界面反应。结果表明,在试验条件下,胎体中的Ti原子向金刚石表面扩散,形成约为3～5μm的扩散层,并与金刚石颗粒表面的C发生化学反应生成TiC,呈非连续层片状分布于金刚石颗粒表面,实现了金刚石颗粒与金属的化学键结合。

真空液相活化烧结对金刚石孕镶体性能的影响

本文研究金刚石刀头真空热压烧结与普通热压烧结的烧结成型及结合性能。通过真空烧结采用含有强碳化物形成元素的低熔点预合金粉末作为粘结相 ,采用三点弯曲试验测试了普通热压烧结与真空液相活化烧结试样的抗弯强度 ,用SEM观察了断口金刚石表面的界面反应。结果表明 ,采用真空液相活化烧结使得钛元素在金刚石表面聚集 ,与碳原子形成碳化钛 ,提高了金刚石与基体金属的结合力以及基体自身的强度。切割实验表明真空液相活化烧结刀头锋利度及寿命明显提高。