挤压态单/双相镁锂合金的组织与性能

对Mg-8.6Li-6.5Zn-1.4Y、Mg-9.6Li-8.9Zn-1.9Y铸态镁锂合金在相同工艺下进行热挤压变形,研究了两种镁锂合金的显微组织、密度和力学性能。结果表明:Mg-8.6Li-6.5Zn-1.4Y铸态合金主要由α-Mg相、β-Li相、Mg_(3)Zn_(6)Y_(1)相组成,为(α+β)双相镁锂合金,Mg-9.6Li-8.9Zn-1.9Y铸态合金主要由β-Li相、Mg_(3)Zn_(6)Y_(1)相组成,为β单相镁锂合金;热挤压变形后,双相镁锂合金中α-Mg相沿挤压方向变形呈条状,单相镁锂合金中形成少量尺寸较小的α-Mg相,两种合金中的Mg_(3)Zn_(6)Y_(1)相均发生破碎并沿挤压方向变形;相比双相镁锂合金,单相镁锂合金的平均晶粒尺寸较小,第二相(Mg_(3)Zn_(6)Y_(1)、Mg_(3)Zn_(3)Y_(2)、LiMgZn相)平均尺寸和体积分数较大,且硬度、屈服强度、抗拉强度更大,分别增加了2.72%,7.53%,3.59%,断后伸长率略有减小。

Mg-6.42Al-3.22Sn镁合金轧制后的显微组织与力学性能

为了改善镁合金单道次大压下量轧制变形能力,提高轧制效率,采用扫描电镜和拉伸试验机等手段研究了不同变形量下单衬板轧制和双衬板轧制Mg-6.42Al-3.22Sn镁合金的显微组织和力学性能变化。结果表明,单衬板轧制镁合金试样的下表面裂纹状态优于上表面,轧制温度为400℃时镁合金试样上下表面未见裂纹,而双衬板轧制镁合金在轧制温度为350℃及以上时都未见明显裂纹。单衬板轧制和双衬板轧制镁合金试样的平均晶粒尺寸和第二相颗粒尺寸都随着变形量增加而减小。在相同变形量下,单衬板轧制和双衬板轧制镁合金的屈服强度和抗拉强度相当,且双衬板轧制镁合金的断后伸长率和应变硬化指数高于后者,更有利于后续加工变形,这主要与双衬板轧制有助于将镁合金试样上下表面的剪切应变转变为压应变,更有利于抑制裂纹扩展和具有更高的抵抗均匀塑性变形的能力有关。

非晶硅薄膜太阳能电池生产简述

简述了非晶硅薄膜太阳能电池基本原理,论述了采用等离子增强化学气相沉积(PECVD)技术生产非晶硅薄膜太阳能电池的工艺、产品性能参数及研究发展方向。

船用防火玻璃

采用DAAM阻燃聚合物的船用防火玻璃,聚合物组成中包括防冻剂、耐紫外线添加剂、交联剂等成份,其性能指标远远超出国家标准要求。本文分析了船用防火玻璃产品结构、聚合物特性和生产工艺。

注凝成型纳米防火玻璃

采用分散剂对纳米硅溶胶进行分散,和丙烯酰胺衍生聚合物结合,应用注凝成型(gelcasting)工艺制成具有高防火性能的纳米防火玻璃。其组成为硅溶胶、分散剂、丙烯酰胺、N-羟甲基丙烯酰胺。

注凝成型纳米防火玻璃

采用分散剂对纳米硅溶胶进行分散，和丙烯酰胺衍生聚合物结合，应用注凝成型（gelcasting）工艺制成具有高防火性能的纳米防火玻璃。其组成为硅溶胶、分散剂、丙烯酰胺、N-羟甲基丙烯酰胺。

膨胀型水凝胶防火玻璃

一种改善的透明防火阻燃材料，组成为磷酸盐，硼酸盐，硅酸盐的混合物，其膨胀系数高达5．5，具有水溶性，可以和丙烯酰胺（AM）聚合成凝胶作为防火玻璃的粘结剂，制成的防火玻璃耐火特征为高绝热性和较长时间的完整性。

溶胶-凝胶和碳热还原法合成碳化硅晶须的研究

以工业硅溶胶和炭黑为主要原料 ,用溶胶 -凝胶和碳热还原法合成了SiC晶须 .获得的产物中碳化硅质量分数高于 95 % ,碳化硅晶须质量分数高于 74% .碳化硅晶须为直线形 ,具有光滑的表面 ,直径为 0 .2～ 0 .5 μm ,长径比约为 5 0～ 2 0 0 .对影响碳化硅晶须产率和微观结构的主要因素进行了研究 ,结果表明 :采取原料中碳含量稍多于理论值 ,并且严格控制反应温度 。

溶胶-凝胶碳热还原法制备碳化硅超细粉末的研究

以工业水玻璃和碳黑为主要原料 ,采用溶胶凝胶和碳热还原法制备了碳化硅超细粉末 ,研究了原料组成和制备工艺对超细粉末质量的影响。结果表明 :该方法可直接制备纯度较高、颗粒直径分布范围小 ,粒径可在一定范围内控制的碳化硅超细粉末。

包覆棕刚玉磨料的研制与应用

介绍镀陶瓷衣棕刚玉磨料的研制与应用情况，着重叙述制作技术和最佳工艺。

氨基磷酸盐防火玻璃的研制

设计出一种氨基磷酸盐阻燃聚合物,其组成为乙醇胺磷酸盐、季戊四醇、氯化钠(氯化镁)、丙烯酰胺和耐紫外线交联剂。聚合物固化采用亚硫酸钠、过硫酸铵的氧化还原体系。以此阻燃聚合物研制出一种高透明度、耐热、耐寒、耐紫外线辐照和耐火极限长的防火玻璃。

基于内源发展的红色美丽乡村建设规划设计与思考

本文通过对红色美丽乡村中建设规划问题分析,内源发展理论下红色美丽建设规划体系的探讨,研究传统红色美丽乡村建设规划新的发展思路——"内源发展",即挖掘本土资源,激发村庄内部动力,强调以村民为主体,从乡村可持续发展的视角来规划红色美丽乡村。基于江西广昌县贯桥村红色美丽乡村建设规划,提出了为产业而设计、为认同感而设计等设计思考。

绿色设计理念在室内设计中的应用

随着绿色环保设计理念的流行,越来越多的设计师在室内设计中注入了环保、可持续设计意识,赋予了室内设计更为丰富的内涵。但是在运用的过程中因为场地情况和资金投入等条件限制,其在室内行业中的应用还不够广泛。本文通过对绿色设计理念在室内设计中应用现状等方面进行分析,总结和探讨其中存在的问题及其解决途径。

ZK60/AZ31异种镁合金搅拌摩擦焊接头的组织与性能研究

研究了ZK60/AZ31异种镁合金搅拌摩擦焊接头的显微组织、微区织构、显微硬度和力学性能。结果表明,ZK60合金侧和AZ31合金侧焊缝区的晶粒尺寸都相对母材更加细小,且ZK60合金侧热影响区、冠状区和搅拌区的平均晶粒尺寸都要小于AZ31合金侧相应区域;ZK60/AZ31镁合金焊接接头的屈服强度在AZ31合金母材和ZK60合金母材之间,而断后伸长率远小于两种合金母材;ZK60合金侧搅拌区边部、搅拌区中心和AZ31合金侧搅拌区边部的孪晶体积分数分别为7.7%、2.8%和32.3%;ZK60/AZ31镁合金焊接接头的断裂位于后退侧AZ31合金侧过渡区与搅拌区界面处。

酸性水凝胶防火玻璃

采用丙烯酸/丙烯酸盐和丙烯酰胺单体改性后聚合成水凝胶,所述水凝胶是在呈酸性盐水溶液中(PH≤4.0)聚合连接成三维网络。该盐水溶液中还含有氯化盐和硫酸盐,其中氯化盐(氯化镁)浓度≥3mol/L。将该透明聚合物置于玻璃板之间制成酸性水凝胶防火玻璃,这种防火玻璃具有广域使用条件(-40~100℃)和重量轻的特点,可满足高等级防火时间要求。

时效和预变形对2195铝锂合金组织与性能的影响

利用透射电镜、拉伸试验等手段,研究了时效温度、时效时间和预变形量对2195铝锂合金显微组织和力学性能的影响,优化了铝锂合金的时效处理工艺。结果表明:T6态和T8态铝锂合金的硬度均会随着时效时间的延长先增加后减小,经过预变形处理后铝锂合金的峰值硬度对应的时效时间缩短;随着时效时间的延长,T6态和T8态铝锂合金的抗拉强度、屈服强度和断后伸长率的变化趋势相同,经过预变形处理的T8态(预变形量5%+175℃/36 h)铝锂合金的峰值抗拉强度、峰值屈服强度和对应断后伸长率较T6态(175℃/48h)铝锂合金分别增加了11.58%、22.97%和17.78%。T6态和T8态铝锂合金中均存在颗粒状δ′相、针状θ′相、类球形δ′/β′复合相和针状T1相,且后者的T_(1)相更加细小、数量更多、分布更加均匀。2195铝锂合金适宜的时效工艺和预变形量为175℃/36 h+5%。

2195铝锂合金的热变形行为及本构方程研究

采用Gleeble-3800型热模拟试验机,对均匀化态2195铝锂合金进行变形温度为340~500℃、应变速率为0.001~10 s-1的热压缩变形处理,考察了摩擦对流变应力的影响并建立了流变应力本构方程,对比分析了考虑应变补偿的2195铝锂合金的流变应力与摩擦修正后的流变应力。结果表明,均匀化态2195铝锂合金中的枝晶偏析明显消除,晶内和晶界处第二相基本回溶至基体,晶界处有少量鱼骨状Al6(CuFeMn)相;摩擦修正后的流变应力要小于实测应力,不同变形温度和应变速率下的2195铝锂合金的应力实测值与流变应力本构方程预测值有较好的相关性(相关系数R^(2)=0.97);考虑应变补偿的2195铝锂合金的流变应力预测值与摩擦修正后的流变应力预测值吻合较好,相关系数R2=0.9913,平均相对误差Δ=1.60%,表明基于摩擦修正和应变补偿的流变应力本构方程具有较高的准确性。

老旧小区空间规划更新研究——以上海静安区Y小区为例

我国城市发展已经从扩张式阶段转向内生式城市更新阶段,在此背景下,对老旧小区进行科学合理的优化改造,是下一阶段城市更新的重要内容。本文首先对当前我国老旧小区的基本情况和局限性进行考察,指出我国老旧小区宅间空间的主要问题;然后以上海老旧小区宅间空间为改造案例,以空间优化、美化为基本思路,从生活功能完善更新、生态环境有机更新、装饰空间优化更新3个角度提出具体的改造方案。

焊接对Mg-3Nd-0.2Zn镁合金焊接接头组织与性能的影响

研究了激光焊接热输入对Mg-3Nd-0.2Zn合金焊接接头成形性、显微组织、力学性能和断口形貌的影响,分析了Nd元素的作用机理。结果表明,当焊接热输入小于84J/mm时,焊接接头未焊透,热影响区宽度和晶粒尺寸的变化幅度较小且随着焊接热输入增大,焊接熔深逐渐增加;而当焊接热输入增加至84J/mm以上时,焊接接头熔透,且随着热输入增加,焊缝上表面和下表面熔宽都有所增加,焊接接头热影响区宽度和晶粒尺寸都呈现逐渐增加的趋势。3种焊接热输入下焊接接头的抗拉强度和伸长率分别达到母材的85%和87%以上。在完全熔透情况下,焊接热输入的增加会使得焊接接头强度和塑性有所降低,而在焊接热输入为84J/mm时具有理想的强度和塑性。