高炉炉缸铁水流场影响因素的数值模拟研究

对高炉炉缸铁水流场影响因素开展数值模拟研究。结果表明:铁水剪切应力较高区域主要集中在炉缸出铁口下方;提高高炉利用系数会增大炉缸壁面上的剪切应力;在高炉正常生产情况下,死料柱孔隙率和铁口直径变化对炉缸侧壁铁水剪切应力影响较小;增加铁口深度和减小铁口倾角可以有效降低铁水对炉缸侧壁的剪切应力。实际生产中,保持良好原燃料条件,适度增加铁口深度,采取小铁口倾角出铁有利于减缓铁水对炉缸内衬的冲刷,从而实现炉缸长寿的目标。

(1-x)(Mg0.7Zn0.3)TiO3-x(Ca0.61Nd0.26)TiO3系微波介质陶瓷介电性能研究(英文)

本实验研究了(1-x)(Mg0.7Zn0.3)TiO3-x(Ca0.61Nd0.26)TiO3体系陶瓷(MZCNT)的微波介电性能,通过(Ca0.61Nd0.26)TiO3协调(Mg0.7Zn0.3)TiO3陶瓷的谐振频率温度系数.实验发现,烧结温度和陶瓷组成对微波介电性能影响显著,当烧结温度为1250℃时,可以获得良好的致密度,当烧结温度超过1300℃时,(Ca0.61Nd0.26)TiO3的分解和Zn的蒸发导致陶瓷致密度和介电性能下降.此外,随着(Ca0.61Nd0.26)TiO3含量的增大,材料的介电常数增大,品质因数减小.当(Ca0.61Nd0.26)TiO3含量为13%,烧结温度为1250℃,保温4h,(MZCNT)陶瓷具有优良微波介电性能,εr=24.3,Q.f=34000GHz,τf^-9×10-6/℃,从而达到实用要求.

(Mg_(1-x)Co_x)TiO_3基微波陶瓷介电性能研究

以MgO,Co2O3和TiO2为原料,用固相反应法制备了(Mg1-xCox)TiO3(MCT)系陶瓷。研究了CoTiO3含量对其微观结构和微波介电性能的影响。结果表明:添加适量的CoTiO3,可以适当降低烧结温度,调整烧结温度范围。当掺入量为10mol%,烧结温度为1350℃时,MCT陶瓷具有优良微波介电性能:εr=18.99;Q×f=154000GHz,τf=-45ppm/℃。

钛酸镁基微波介质陶瓷研究进展

综述了钛酸镁基微波介质陶瓷的研究现状,掺杂改性,粉体制备方法,烧结工艺等方面的进展。从目前的研究现状可以看出加强损耗机理方面的研究,改善微波介质陶瓷的制备工艺,是今后的研究方向。

武钢1号高炉炉腹炉身破损调查

对武钢1号高炉炉腹炉身破损调查进行了分析总结。认为,炉腹冷却壁破损的主要原因在于所采用的球墨铸铁冷却壁性能欠佳,冷却壁镶砖选材和炉腹冷却壁结构设计不够合理;炉腰、炉身采用的铜冷却壁,在高炉生产10年后依旧保存完好,未出现严重的烧损,表明采用的铜冷却壁完全能够满足高炉长寿的要求。

川中地区须家河组天然气成藏机制研究

以天然气形成时期研究、天然气地球化学特征分析及运移地质条件分析为基础,对川中地区上三叠统须家河组天然气成藏机制进行了系统研究。研究认为川中地区须家河组气藏为2期气相充注,在燕山末期—喜山期构造抬升过程中,储层水溶气脱溶可能性小、残余气相的卸压膨胀具有一定贡献;虽然须家河组砂岩厚度大、分布广,但储层强烈的非均质性以及较平缓的区域地层,限制了油气进行长距离运移;天然气及凝析油等地球化学特征表现为近距离运聚成藏特点。从而为川中地区须家河组构造—岩性气藏的勘探提供了新的依据。

对羟基联苯法定量测定发酵液中的乳酸

对传统的对羟基联苯法进行了优化,应用于定量测定发酵液中的乳酸。首先对发酵液进行适当预处理,去掉蛋白质和葡萄糖,再利用正交设计对影响显色的几个重要因素进行了优化,结果表明,最佳测定波长为565nm;最佳显色条件为氢氧化钙0.05g,20%硫酸铜0.8ml,浓硫酸6ml,0.5%对羟基联苯0.125ml,静置时间15min,加热显色时间5min。标准曲线回归方程为A=0.0189C-0.0808(n=8),r=0.9989。在15～50μg/ml范围内呈良好线性关系。平均回收率为102.4%。显色稳定保持2h以上,RSD为2.6%(n=12)。该方法解决了传统对羟基联苯法显色时间长、准确度不高等问题,适合于发酵液中乳酸含量的测定。

(1-x)(Mg(0.9)Co(0.1))TiO3-x(Ca(0.61)La(0.26))TiO3陶瓷的微波介电性能(英文)

研究了(1-x)(Mg0.9Co0.1)TiO3-x(Ca0.61La0.26)TiO3(MCT-CLT)体系陶瓷的微波介电性能.目的是通过(Ca0.61La0.26)TiO3(CLT)协调(Mg0.9Co0.1)TiO3(MCT)陶瓷的谐振频率温度系数.实验发现,烧结温度和陶瓷组成对微波介电性能影响显著,当烧结温度为1300℃时,可以获得良好的致密度,当烧结温度超过1300℃时,陶瓷致密度和介电性能下降.此外,随着CLT含量的增加,材料的介电常数增大,品质因数减小.当CLT含量为13%,烧结温度为1300℃,保温2h,(MCCLT)陶瓷具有优良微波介电性能,εr=22.4,Q×f=35000 GHz,τf=-8.7×10-6/℃,从而达到实用要求.

Microsoft NetMeeting在档案馆局域网中的应用

从三个方面 ,介绍了NetMeeting在档案馆局域网中的应用 ;并认为档案馆采用该软件 ,能方便用户 。

漫谈计算机管理档案——计算机主要构件简介

为答谢读者对本刊的厚爱和支持，也为了让更多的档案工作者在新世纪里具备计算机管理档案的基本知识，熟练地掌握一些基本的操作方法，本刊特邀电子科技大学的卢正东老师主笔，分期向读者朋友介绍计算机应用基本知识。当读者对计算机的硬件、软件都有了初步的感性认识后，自己可以摸索上机，这就达到了我们的目的。

武钢高炉炉缸耐火材料结构创新

分析了目前不同炉缸结构的优缺点,介绍了武钢高炉在炉缸耐火材料结构设计上的创新。武钢自2006年起,新建高炉炉缸从冷却壁端至炉内热面,依次砌筑小块炭砖、炭捣料和大块炭砖。小块炭砖尺寸小,可直接顶砌冷却壁;大块炭砖砖缝少,抗铁水渗透性好;同时,炉缸从热端到冷端热导率依次增大,强化了炉缸的传热效果,有利于炉缸内侧自保护渣铁壳的形成。采用上述新型结构的炉缸监测温度正常,预计可以满足一代炉龄20年的服役要求。

武钢高炉炉缸长寿设计探讨

结合武钢6座高炉炉缸长寿实践,围绕炉缸设计与选材、炉缸冷却壁、死铁层深度及炉缸监控等方面对高炉炉缸长寿设计进行了探讨。认为延长炉缸寿命的核心在于强化炉缸的传热能力,促进炉缸自保护渣铁壳的形成;炉缸死铁层不宜过深,应保证炉缸炉底整体侵蚀缓慢,从而最大限度延长炉缸寿命。武钢高炉采用水温差计算热流强度,炉缸测温热电偶数据和炉壳定期测温等综合手段监控炉缸服役状况,保障了炉缸长寿目标的实现,预计武钢6座高炉炉缸寿命均可达到20年以上。

武钢高炉冷却壁破损的原因

武钢1号、6号、7号高炉存在冷却水管破损严重的现象,停炉中修后破损调查发现,破损部位主要在炉缸风口段球墨铸铁冷却壁顶部及与之衔接的炉腹段铜冷却壁底部。究其原因,主要是炉缸风口带冷却壁与炉腹铜冷却壁的衔接结构不合理,当炉役末期炉衬减薄后,高温煤气流容易沿衔接部位串入冷却壁冷面,烧坏进水管,并造成整块冷却壁的蚀损。建议将炉腹铜冷却壁底部改为凸台设计,将进水管包覆在内,以阻止高温煤气流烧损水管,从而延长冷却壁的使用寿命。

不同冷却壁与炭砖组合结构高炉炉缸的温度场分布

本文以武钢高炉炉缸为基础,建立了不同冷却壁选型和炭砖结构炉缸的传热数学模型,并对各炉缸在烘炉、全炉役周期及炉缸自保护期的温度场进行模拟研究。结果表明,烘炉阶段通过调节冷却壁水速或水温均无法使炭捣料层温度达到其固结温度,需采用停水烘炉才能有效改善炭捣料层的固结效果;不同结构炉缸在炉役初期,当炉衬残余厚度相同时,炭砖热端温度较为接近;当炭砖热面温度降至1150℃,铸铁冷却壁+大块炭砖结构炭砖残余厚度最小,铸铜冷却壁+复合炭砖结构炭砖残余厚度最大。综合考虑使用效果和材料成本等因素,建议新建或改造高炉炉缸采用性价比高的铸铁冷却壁并搭配使用大块炭砖或复合炭砖结构。