16NiCo 钢的回火脆性

利用扫描电镜、透射电镜及俄歇能谱研究了１６ＮｉＣｏ钢回火行为，结果表明，该钢在４４０℃发生第一类回火脆性，断口特征为准解理。产生原因与分布在板条边界的Ｆｅ３Ｃ和Ｍ３Ｃ及与基体共格Ｍｏ２Ｃ产生强烈静畸变有关。在５５０℃回火出现具有可逆性的第二类回火脆性，与Ｐ在晶界偏聚有关，断口为沿晶断裂。

9Cr13Ni6Co5Be超硬不锈钢的接触疲劳行为研究

采用推力式接触方式研究了9Cr13Ni6Co5Be钢的接触疲劳性能,获得了不同破坏概率下接触应力与疲劳寿命的关系式,得到了P-S-N曲线。当破坏概率P=0.01,0.05,0.10和0.50时,不同接触应力下的疲劳寿命表达式分别为N=3.0930×1042×S-9.9602、N=2.9196×1039×S-9.0090、N=1.6505×1038×S-8.6133和N=1.0679×1035×S-7.5988,指定疲劳寿命为5×107的疲劳极限分别为S=3112 MPa,3358 MPa,3493 MPa和3950 MPa。

Fe－10Ni－14Co钢标准状态的组织研究

用透射电子显微镜重点研究了Ｆｅ－１０Ｎｉ－１４Ｃｏ钢的标准处理状态（８３０℃风冷＋—７３℃＋５１０℃Ｓｈ）的微观组织结构。５１０℃回火不同时间，由于Ｍ２Ｃ的析出状态发生变化，钢也由峰时效（５１０℃／１０ｍｉｎ）→过时效（５１０℃／５ｈ）→明显过时效转变。５１０℃５ｈ合会开始发生逆转变。

16Co14Ni10Cr2Mo钢在510℃长期回火变脆的研究

利用透射电镜、扫描电镜及Ａｕｇｅｒ能谱研究了１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢在５１０℃回火时间对组织与性能的影响。结果表明：该钢在５１０℃保温超过８ｈ以后，韧性开始降低，直至４００ｈ。５０ｈ以后，在冲击断口上出现沿晶断裂特征，随着时间的延长，这种断裂特征更为严重，其原因主要和Ｐ、Ｓ在晶界偏聚有关。

超硬不锈钢9Cr13Ni6Co5Be回火组织与硬度研究

研究超硬不锈钢9Cr13N i6Co5Be回火组织特征和性能特点。结果表明,9Cr13N i6Co5Be钢在470℃回火析出金属间化合物Be2Fe,导致材料在室温具有高于HRC66的硬度。分析强化相析出规律,确定Be2Fe与马氏体基体的位向关系为(—110)M//(—210)Be2Fe,[112]M//[241]Be2Fe。该钢具有良好的高温硬度,300℃硬度HRC>64,500℃硬度HRC>58。

Co-Ni钢长期回火脆性的研究

用透射电镜、扫描电镜及俄歇能谱研究了１６ＮｉＣｏ钢和２３ＮｉＣｏ钢长时间回火后韧性降低及冲击韧性断口出现沿晶断裂的原因。产生脆性的原因主要是由于杂质元素Ｐ、Ｓ及合金元素Ｎｉ在晶界偏析所致。已经变脆的试样，经６００℃保温处理可消除脆性及沿晶脆断。

Ni10Co14钢的二次硬化过程的TEM观察

用电镜薄膜技术研究了Ｎｉ１０Ｃｏ１４钢的淬火和回火的组织结构，着重研究了强度－回火温度曲线峰值附近的结构。研究表明，Ｍ＿２Ｃ的形核机制是复杂的，它可以在基体位错、马氏体板条边界析出，也可由Ｍ＿３Ｃ的原位转变于铁素体／渗碳体界面形核析出：合金在４４０℃附近回火５ｈ显示出二次硬化峰，具有稳定的高密度位错的马氏体与自基体共格析出的Ｍ＿２Ｃ粒子共同作用是二次硬化的主要组织因素。

二次硬化超高强度钢组织与性能

研究了回火温度对１６ＮｉＣｏ和２３ＮｉＣｏ二次硬化超高强度钢显微组织与力学性能的影响。二次硬化峰的形成是具有稳定高密度位错的马氏体及自基体共格析出的Ｍ２Ｃ共同作用的结果。在４３０℃回火出现的韧性降低，与板条间形成的渗碳体有关。

16Co14Ni10Cr2Mo钢回火脆性的研究

利用扫描电镜、透射电镜及俄歇能谱研究了１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢回火行为。结果表明，该钢在４４０℃发生第一类回火脆性，断口特征为准解理。产生原因与分布在板条边界的Ｆｅ_３Ｃ和Ｍ_３Ｃ及Ｍ_２Ｃ与基体共格产生强烈静畸变有关，在５５０℃回火出现的第二类回火脆性，与Ｐ在晶界偏聚有关，断口为沿晶断裂。

时效温度对16NiCo钢微观组织与性能的影响

研究了１６ＮｉＣｏ钢在时效过程中的微观组织变化及其对力学性能的影响。结果表明，淬火钢于４４０℃出现二次硬化峰，主要是由Ｍ＿２Ｃ在位错线上析出造成的。在４２０～４４０℃之间出现第一类回火脆性，于５５０℃出现第二类回火脆性。它具有可逆性，属于第二类回火脆性。

时效时间对16NiCo钢微观组织与性能的影响

研究了时效时间对１６ＮｉＣｏ钢微观组织与性能的影响。结果表明：在５１０℃时效，随时间延长，冲击韧性提高，时效时间超过８ｈ后，出现下降趋势，强度硬度开始随时效时间下降缓慢，至８ｈ后下降幅度加大。组织中的Ｍｏ＿２Ｃ随时效时间的延长，逐渐长大。为使该合金具有良好的强韧性配合在５１０℃下时效时间应小于８ｈ。

回火温度对0．2C－14Co－12Ni－3Cr－1Mo钢组织与性能的影响

在４３０℃回火，板条间存在的渗碳体使０．２Ｃ－１４Ｃｏ－１２Ｎｉ－３Ｃｒ－１Ｍｏ钢的冲击韧性和断裂韧性出现最低值。４５０℃回火导致了硬化峰（σ＿ｂ≈２１０５ＭＰａ），主要是细小共格析出的碳化物所致。最佳的性能配合为拉森－米勒参数（ＬＭＰ）等于２８０００～２８３００时的回火温度。对应的回火温度为４８２℃。

回火时间对0．16C－10Ni－14Co－1Cr－1Mo钢和0．23C－12Ni－14Co－3Cr－1Mo钢组织与性能的影响

研究了０．１６Ｃ－１０Ｎｉ－１４Ｃｏ－１Ｃｒ－１Ｍｏ（１６ＮｉＣｏ）钢在５１０℃和０．２３℃－１２Ｎｉ－１４Ｃｏ－３Ｃｒ－１Ｍｏ（２３ＮｉＣｏ）钢在４８２℃回火的组织与性能。随回火时间的延长，强度、硬度的降低主要是由于Ｍ_２Ｃ的粗化及与基体共格性降低所致。Ｍ_２Ｃ的粗化速度２３ＮｉＣｏ钢要小于１６ＮｉＣｏ钢。

含C、Cr、Mo的Fe-10Ni-14Co钢的微观组织

用TEM对两种含碳量的高钴镍钢的微观组织进行了研究。结果表明,各状态试样组织中孪晶的出现,淬火温度、冷却速度的影响是次要的,与合金中的合金元素镍、铬、铜有更密切的关系。淬火+510℃回火5小时组织中除在淬火过程中形成的薄膜状残余奥氏体外,还存在穿板条及沿板条的呈片状或颗粒状的逆转变奥氏体,组织中的合金碳化物鉴定为Mo_2C。

淬火制度对16NiCo钢组织性能的影响

研究了淬火温度及冷却方式对１６ＮｉＣｏ钢微观组织和性能的影响，结果表明：该钢不同温度淬火风冷与油冷后，随淬火温度的提高，性能变化趋势相近，强度至８００℃～８３０℃达最大值，而后开始降低，８６０℃淬火冲击韧性为最高。８６０℃油淬与８３０℃风冷相比，强度下降不多，冲击韧性提高幅度比较大，并且随淬火温度的增加，两个强度指标之间的差别越来越大。

16NiCo超高强度钢回火酸浸蚀检查

本文研究了１６Ｎｉｃｏ超高强度钢回火酸浸蚀行为，结果表明，１６Ｎｉｃｏ钢可以用硝酸酒精溶液进行回火酸浸蚀检查。

16Co14Ni10Cr2Mo钢力学性能与应力腐蚀行为

研究了１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢不同温度回火５ｈ强度、冲击韧性、断裂韧性和应力腐蚀性能（在３．５％ＮａＣｌ水溶液中）。在５１０℃回火可以获得较高的强度，最高的断裂韧性及抗应力腐蚀性能，此时Ｋ＿（ＩＳＣＣ）可达，Ｋ＿（ＩＣ）为，屈服强度为１５８０ＭＰａ。应力腐蚀性能（ＳＣＣ）的改善主要与在较高温度回火，使Ｍｏ＿２Ｃ共格造成的应力下降，位错亚结构的恢复及碳化物的粗化，并导致氢的偏聚下降有关。

二次硬化16Co14Ni10Cr2Mo钢低倍“亮点”的研究

用光学金相、显微硬度、扫描电镜、电子探针对二次硬化１６Ｃｏ１４Ｎｉ１０Ｃｒ２Ｍｏ钢低倍“亮点”进行了深入研究。结果表明：低倍“亮点”是一种偏析性质的点缺陷，亮点区主要是由于Ｎｉ的正偏析造成的。讨论了点状偏析对合金工艺性能和力学性能的影响。

超高强度钢15Cr2Ni10MoCo14回火组织的研究

利用透射电子显微镜（ＴＥＭ）系统研究了１５Ｃｒ２Ｎｉ１０ＭｏＣｏ１４的超高强度钢回火后的微观组织结构。从低温到高温回火，钢的回火马氏体组织中顺次析出Ｆｅ＿３Ｃ，Ｍ＿２Ｃ，Ｍ＿（２３）Ｃ＿６和Ｍ＿６Ｃ，并在６５０℃过时效回火时发现一种在钢的回火组织中未见报道过的正交结构相，点阵常数为ａ＝０．４４８ｎｍ，ｂ＝１．４０ｎｍ，ｃ＝１．２１ｎｍ。