强化企业统计管理的主要措施

阐述了强化企业统计管理应采取的措施。

HDPE大型中空吹塑技术的应用及产品市场分析

介绍了高密度聚乙烯 (HDPE)大型中空吹塑技术的应用进展和原料要求 ,分析了大型中空吹塑专用树脂———高密度聚乙烯DMDY115 8产品的应用领域和市场需求 ,提出了DMDY115

25MnCrNiMoA钢Φ120 mm轧材表面裂纹分析与工艺改进

25MnCrNiMoA钢(/%:0.25~0.26C,0.22~0.25Si,1.25~1.30Mn,0.008~0.011P,0.002~0.004S,0.45~0.50Cr,0.36~0.38Ni,0.24~0.26Mo,0.04~0.08Cu,0.025~0.031Alt)的生产流程为100 t UHP EAF-LFVD-Φ650 mm坯连铸-轧制Φ120 mm材。试制过程热轧材出现批量表面裂纹。通过对轧材表面裂纹缺陷部位组织观察和分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳及夹杂物,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,表明连铸坯质量缺陷是25MnCrNiMoA圆钢产生表面裂纹的主要原因。通过控制[S]≤0.003%,连铸时液面波动≤2 mm,拉速0.26m/min,过热度20~30℃,降低二冷水量,矫直温度≥950℃,优化保护渣组成等工艺措施,避免了25 MnCrNiMoA钢热轧材表面裂纹的形成。

模具钢4Cr5MoSiV1超声探伤缺陷的分析和工艺改进

山钢特钢事业部新区采用铁水+废钢→100 t电弧炉→双工位LF→双工位VD→圆坯连铸(Φ500 mm断面)→步进式加热炉→950轧机轧制的流程生产模具钢4Cr5MoSiV1,个别批次的4Cr5MoSiV1模具钢存在探伤不合格缺陷,通过对该批次探伤不合格缺陷部位运用超声波进行定位,对所取试样进行金相和扫描电镜分析,最终确认了铸坯的心部缺陷及轧制压缩比小,是造成该批次4Cr5MoSiV1钢探伤不合格的主要原因,并提出了相应的改进措施。

100t EAL-LF-VD-Φ500 mm铸坯流程4Cr5MoSiV1模具钢的生产实践

生产的4Cr5MoSiVl钢(/%:0.38~0.40C,0.88~0.92Si,0.42~0.44Mn,0.001~0.003S,0.007~0.014P,5.00~5.55Cr,1.37~1.40Mo,0.98~1.00V,0.015~0.025Alt)的工艺流程为65%铁水+35%废钢-100 t EAF-LF-VD-Φ500 mm坯连铸-Φ120 mm圆钢轧制。通过控制EAF终点[C]0.06%~0.10%,终点[P]0.006%,出钢加1 kg/t铝块预脱氧,LF精炼渣碱度2.5~3.0,喂钙线后软吹≥10 min,VD≤67 Pa,100×2 L/min氩气搅拌≥15min,中间包钢水过热20~30℃,连铸结晶器电磁搅拌(310 A,1.5 Hz),保护浇铸,拉速0.34~0.35 m/min等工艺措施,10炉4Cr5MoSiVl钢中[O],[N]和[H]分别为10×10^(-6)~12×10^(-6),72×10^(-6)~80×10^(-6),1.2×10^(-6)~1.4×10^(-6),各项指标均满足协议要求。

热轧管坯钢27CrMoNbTi表面裂纹原因分析

通过棒材表面酸洗、氮氧分析、扫描电镜能谱仪和金相显微镜等手段,对特钢新区所生产27CrMoNbTi热轧管坯钢的表面裂纹进行观察、检验,分析了棒材在生产过程中产生表面裂纹的原因,并采取了相应措施。

120t复吹转炉冶炼操作模式应用实践

莱钢银山前区两座120 t复吹转炉投产以来,受入炉原料不稳定以及转炉操作偏差等因素影响,存在冶炼指标控制不理想的问题。通过对影响转炉操作因素的分析,分别制定了"低温低硅、中温中硅、高温高硅、低温高硅、高温低硅、高生铁块比和高铁水比"7种操作模式,投入运行后,冶炼周期、钢铁料消耗、终点命中率等冶炼指标明显提高。

铁水智能调运系统的探索与应用

日照公司铁水运输通过铁水智能调运系统,利用物联网＋技术、信息技术、无线通信、智能识别、自动跟踪等技术,实现短流程铁水的“一罐到底”智能调运,将高炉铁水的承接、运输、缓冲贮存、铁水预处理、转炉兑铁水等功能集为一体,取消了炼钢车间倒罐坑和铁水倒罐作业,缩短了工艺流程,有效减少铁水温降、铁损、烟尘排放,并大大降低了作业人员的工作强度.

120t活炉底复吹转炉炉型控制工艺实践

针对120 t活炉底复吹转炉在生产中易出现的炉底高度波动大,钢渣两侧大面凹陷,熔池部位形状不规则和炉口粘渣内径波动等现象,采取了动态控制炉底高度,合理维护两侧大面,量化控制炉口粘渣内径等措施后。炉底高度稳定在6.60-6.80 m,钢渣两侧大面无凹坑,熔池、渣线部位无明显凹槽,炉口粘渣内径稳定在1.90-2.35 m,转炉炉型保持稳定受控状态,为转炉操作提供了有利条件。

热轧管坯钢27CrMoNbTi表面裂纹分析与改进

通过棒材表面酸洗、氮氧分析、扫描电镜能谱仪和金相显微镜等手段,对特钢新区所生产27CrMoNbTi热轧管坯钢的表面裂纹进行观察、检验,分析了棒材在生产过程中产生表面裂纹的原因,并采取了相应措施。

桡骨远端骨折保守治疗与手术治疗疗效对比分析

目的比较桡骨远端骨折保守治疗与手术治疗的疗效,为临床合理诊疗提供依据。方法对2005年1月至2011年12月在我院就诊的162例桡骨远端骨折患者的临床资料进行回顾性分析。按照治疗方式分为2组：保守治疗组（保守组）95例,采用手法复位后短臂石膏夹板固定4-7周,其中男58例,女37例;年龄21-64岁,平均52.8岁;关节外骨折（A型）、部分关节内骨折（B型）、复杂关节内骨折（C型）分别为47、28、20例,术前掌倾角平均为-9.6°,尺倾角平均-6.3°,轴向短缩平均6.3 mm,关节面错位平均4.1 mm;均为新鲜的闭合性骨折并在骨折后8 h内就诊。手术组67例,手术切开复位后用T形解剖钢板螺丝钉内固定,其中男40例,女27例,年龄22-65岁,平均53.1岁;A、B、C型骨折分别为31、22、14例,术前掌倾角平均-11.2°,尺倾角平均-7.1°,轴向短缩平均6.9 mm,关节面错位平均4.3 mm。2组治疗后随访,进行复位评分和功能评分,观察疗效。结果 162例患者中,有139例患者完成了12-41个月的术后随访,平均14.5个月,其中保守组80例,手术组59例。功能评分：手术组35例优、20例良、4例中;保守组45例优、25良、8例中、2例差。优良率：手术组A型骨折27/29（93.10%）,B型16/17（94.12%）,C型12/13（92.31%）,疗效均满意;保守组A型35/37（94.59%）,B型22/24（91.67%）,C型13/19（68.42%）。手术组与保守组组比较,A、B型骨折的复位评分、功能评分差异均无统计学意义（P〉0.05）,但手术组C型骨折的复位评分、功能评分均显著优于保守组,差异有统计学意义（P〈0.01）。结论对于A、B型骨折,采用闭合手法复位后短臂石膏夹板外固定或者手术切开复位后T型钢板螺丝钉内固定均可取得较好疗效,但C型骨折手术切开复位后内固定效果更好。

100t UHP EAF-LF-VD-CC流程生产石油管用27CrMoNbTi热轧管坯钢工艺实践

特钢事业部新区采用铁水＋废钢→100t电炉→双工位LF→双工位VD→圆坯连铸（650am断面）→步进式加热炉→850轧机生产石油管用27CrMoNbTi热轧管坯。通过优化冶炼工艺、调整精炼渣系、保护浇注等措施，使27CrMoNbTi钢的各项指标均满足用户协议要求。

风电法兰用钢S355NL探伤缺陷的分析和工艺改进

风电法兰用钢S355NL(/%:0.14~0.48C,0.15~0.40Si,1.30~1.60Mn,≤0.013P,≤0.005S,0.04~0.12V,0.03~0.05Nb,≤0.009Ti,≤0.30Cr,≤0.50Ni,≤0.20Cu,≤0.10Mo,>0.020Alt)的冶金流程为100 t UHP EAF—LF—VD—Φ650 mm,Φ800 mm坯CC工艺。该钢1~2 mm裂纹探伤不合格的分析结果表明,其主要原因为氧的铝类夹杂和铸坯疏松缺陷所致。通过在LF终点喂钙线0.45 kg/t,VD处理时间由原25 min增至27 min,降低钢中[N]至78×10^(-6)82×10^(-6),[H]为1.1×10^(-6)1.3×10^(-6),[O]为12×10^(-6)~15×10^(-6),软吹氩气流量由2×25L/min降至2×20 L/min,时间≥12 min,降低钢水过热度5℃等工艺措施,使铸坯锻造后的探伤合格率超过99%。

影响进口原油成本的因素分析及控制措施

通过对影响国际原油市场价格因素和进口原油成本因素的分析 。

中碳钢保护渣在大断面圆坯连铸机上的应用试验

为了研究适合莱钢100 t大断面圆坯的中碳钢保护渣,选择3种中碳钢保护渣(A型、B型、C型),在钢水条件几乎相同,结晶器锥度设置和液位设置相同的情况下,在莱钢大圆坯连铸机上进行应用试验并对使用性能进行比较分析。结果表明,A型渣产生的温度分布整体性较好,B型渣的温度分布与C型渣相似,但其低温区域面积较大,热流数据与C型渣相比有所下降;3种保护渣吨钢消耗、熔融层厚度、对水口的侵蚀以及对钢种质量的影响相当。A型保护渣使用性能最好。大圆坯连铸浇注中碳钢应选择碱度适中、黏度大、熔化温度高的保护渣。

锅炉管用钢12Cr1MoV生产实践

莱钢特钢事业部新区采用铁水+废钢→100t电炉→双工位LF→双工位VD→圆坯连铸(650mm)→步进式加热炉→950轧机轧制的流程生产高压锅炉管钢12Cr1MoV,通过优化冶炼工艺、调整精炼渣系、强化保护浇铸等措施,克服了12Cr1MoV钢在实际生产中的困难,使12Cr1MoV钢的化学成分、低倍以及非金属夹杂物评级等各项指标均满足用户要求。

12Cr1MoV轧材表面裂纹原因分析及探讨

12Cr1MoV管坯钢常用于锅炉管钢,莱钢特钢事业部生产初期出现表面裂纹现象。通过对轧材表面裂纹缺陷部位进行金相组织观察、扫描电镜分析,发现裂纹附近组织存在明显的脱碳现象及夹杂物和氧化物圆点,并且裂纹末端存在多条铁素体条带,结果表明连铸坯本身存在的质量缺陷是12Cr1MoV圆钢产生表面裂纹的主要原因。

莱钢复吹转炉化渣不透原因分析及整改措施

主要论述了顶底复吹转炉在吹炼过程中炉渣化不透的概念及其危害,进一步对其产生的原因进行了剖析,并介绍了莱钢炼钢厂针对顶底复吹转炉化渣不透采取的整改措施,即通过优化造渣工艺、枪位控制及溅渣护炉工艺,使吹炼过程中喷溅渣数量、钢铁料消耗、耐材消耗降低,氧枪寿命提高,实践证明这些措施不仅适应市场形势,而且降低了生产成本。

罗哌卡因复合利多卡因在臂丛神经麻醉的临床观察

目的：观察0.3%罗哌卡因复合1%利多卡因肌间沟臂丛阻滞的麻醉效果。方法：上肢手术60例,ASAⅠ~Ⅱ级,随机分为罗哌卡因组（A组）和布比卡因组（B组）各30例。罗哌卡因组用0.3%罗哌卡因和1%利多卡因混合液20ml;布比卡因组用0.25%布比卡因和1%利多卡因混合液20 ml。观察两组感觉和运动阻滞起效及维持时间,并监测两组患者麻醉前后BP、HR、SpO2,评价麻醉效果。结果：两组起效和维持时间差异无统计学意义（P〉0.05）,BP、HR、SpO2无明显变化。A组感觉与运动阻滞分离较明显。结论：罗哌卡因复合利多卡因行臂丛神经阻滞,麻醉效果确切,循环稳定,均无不良反应发生,且运动感觉阻滞分离,值得临床推广。