汽车摆臂用高级别扩孔钢的开发

介绍了河钢邯钢汽车摆臂用高级别扩孔钢HR600/780HE的成分体系、冶炼连铸工艺、热轧及酸洗工艺控制要点,并进行了显微组织及力学性能、扩孔性能、冷弯性能检测。结果表明,HR600/780HE显微组织主要为铁素体和贝氏体,晶粒大小及分布较均匀;组织中可见细小弥散的碳化物析出及部分TiN颗粒;拉伸性能及扩孔性能指标均满足国标要求,且具有良好的冷弯性能。此扩孔钢已成功应用于汽车摆臂生产。

卷取温度对QStE550TM钢组织及性能的影响

采用拉伸试验机、光学金相显微镜及扫描电镜分析等试验方法,在其他热轧工艺参数不变的情况下,对不同卷取温度下生产的试验钢QStE550TM进行了分析。结果表明:卷取温度会影响QStE550TM组织结构、晶粒度和析出物数量及大小,进而影响其力学性能。当卷取温度为600℃时,试验钢基体组织以铁素体+珠光体为主。当卷取温度为560℃和580℃时,试验钢基体组织主要为铁素体+贝氏体,与计算的TTT曲线结果略有不同。另外,随卷取温度从560℃升高到600℃,基体组织晶粒度逐渐降级,细晶强化效果减弱。但析出相数量逐渐增多,析出强化效果增强,同时析出相尺寸逐渐长大也会弱化析出强化效果。相应地,试验钢的屈服强度与抗拉强度在析出强化和细晶强化的博弈下,在卷取温度为560℃时,细晶强化效果大于析出强化效果,综合强化效果差;卷取温度为600℃时,析出强化效果大于细晶强化效果,同样综合强化效果差。卷取温度为580℃时,两种强化效果达到平衡,此时试验钢QStE550TM的屈服强度和抗拉强度及伸长率满足目标要求。

强磁—浮选从金尾矿中提取SiO_2试验研究

我国每年金尾矿排放量巨大,不仅造成资源浪费,还严重威胁生态环境。河北宽城某金尾矿SiO_2含量为68.64%,为了充分利用该尾矿资源,采用预先沉降脱泥—强磁选除铁—反浮选除铁—SiO_2浮选提纯工艺进行试验。结果表明:试样在沉降时间为2.5 min条件下沉降脱泥,脱泥后沉砂在磁场强度为1.2 T条件下采用强磁选除铁,SiO_2含量由73.38%提高到79.55%,Fe_2O_3含量由5.24%降低到1.75%,非磁性产品以YS为捕收剂反浮选除铁,Fe_2O_3含量降低至0.51%,然后以YG-01和YG-02为组合捕收剂进行1粗2精石英提纯浮选,对提纯后产品进行的XRD分析未检出杂质产品,其SiO_2含量为98.46%、Al2O3含量降低至0.65%、Fe_2O_3含量降低至0.09%,可以达到国家级玻璃原料二级质量标准。对金尾矿进行SiO_2提取不仅充分利用了尾矿资源,而且可以取得一定的经济效益。

热轧酸洗板DD12冲压开裂原因及分析

某配套厂使用邯钢酸洗板DD12冲压冰箱压缩机壳体时开裂率高,通过扫描电镜、显微镜、直读光谱仪等检测设备对开裂部位进行检测分析,结果表明,混晶组织及冲压工艺不当是导致开裂的主要原因。提出了改善冲压开裂的措施,为解决冲压开裂积累了经验。

焙烧对石英砂酸浸除铁效果影响的试验研究

本文研究了焙烧预处理对酸浸石英砂脱除铁杂质效果的影响。对江苏某地石英砂原料处理的结果表明:在900℃下保温2h后的石英砂与未经预处理的石英砂相比,酸浸后铁杂质的去除率由32%提升至41%。因此,在常规酸浸工艺前进行焙烧预处理,对高纯石英砂的制取有一定的积极作用。

1500MPa级酸洗热成形钢开发

汽车轻量化已经成为汽车行业新的发展趋势,而轻量化的最重要途径之一是采用高强或超高强度钢,从而在不降低碰撞安全性时大幅降低汽车重量。高强钢在冷成形过程中易存在开裂、回弹大等问题,热成形技术可将高温成形与淬火强化相结合,有效解决强度与成形性两者间的矛盾。本文以此为思路,采用C-Mn-Cr-Nb-Ti复合微合金成分设计,结合TMCP控轧控冷工艺,成功开发了1.8~8.0 mm厚度规格1500 MPa级酸洗热成形钢。经检测,热成形前基板显微组织为铁素体、珠光体,屈服强度350~480 MPa,抗拉强度490~630 MPa,断后延伸率16%~27%;热冲压成形后显微组织近乎全部为板条马氏体,屈服强度1000~1200 MPa,抗拉强度≥1500 MPa,断后延伸率≥5%。将该热成型钢板应用于汽车零件B柱,冲压过程中钢板成形性良好,无开裂起皱等缺陷,完全满足客户的使用要求。

热轧酸洗板SPHD冲压橘皮缺陷成因分析

本文针对冰箱压缩机用热轧酸洗板SPHD冲压过程中出现的“橘皮”问题,利用光学显微镜、拉伸试验机等检测设备对缺陷试样显微组织和力学性能等方面进行系统分析。结果表明:缺陷试样力学性能和化学成分正常,带钢表层铁素体晶粒异常粗大是引起“橘皮”缺陷的主要原因。带钢表层组织异常与终轧温度息息相关,将带钢终轧温度提升至900℃,“橘皮”缺陷得到有效解决。

汽车结构钢QSTE420TM冲压开裂分析及控制措施

针对某主机厂用酸洗板QSTE420TM冲压过程中出现的开裂问题,采用扫描电镜、金相显微镜、万能试验机等检测设备对材料断口形貌、显微组织、力学性能等方面进行系统检测分析。结果表明,QSTE420TM化学成分、力学性能均满足标准要求,显微组织以多边形铁素体+珠光体为主,未见混晶、带状组织等异常组织;开裂件断口处存在较多氧化铝、硅酸盐类等非金属夹杂物,夹杂物破坏钢基体连续性,降低钢板承载能力,夹杂物是造成钢板冲压开裂的主要原因。通过从铁水预处理、转炉冶炼、LF精炼到连铸全过程控制夹杂物的形成,强化夹杂物去除工序,提高钢水洁净度,大幅提升产品质量,有效解决了用户冲压开裂问题。

超声波对石英砂酸浸除铁效果影响的试验研究

石英砂中铁杂质大大限制了其在高端产业的应用。本文研究了超声波对常规酸浸除铁的辅助作用。对江苏某地石英砂原料酸浸处理的结果表明,超声波输入功率400 W时,仅30 min石英砂中铁杂质的去除率便由单独酸浸的32%提升至51%。在常规酸浸工艺中添加超声波辅助,具有较好的工业应用前景。

980 MPa级汽车用高强钢冷轧厚度波动原因分析及解决方案

从热轧及冷轧工艺参数与设备运行情况入手,分析了DP980高强双相钢冷轧环节带钢头部和尾部厚度波动大的原因。认为热轧带钢在冷却过程中组织及性能差异,是造成带钢头部与尾部厚度波动的主要原因。采用U型冷却方式后,热轧带钢组织和性能更加均匀,避免了带钢长度方向的强度差异造成的冷轧厚度波动。

C-Si-Mn-Cr-Nb系汽车高强度双相钢连续冷却转变研究

采用MMS-300热模拟机测定了C-Si-Mn-Cr-Nb系980MPa级高强度汽车双相钢的动态CCT曲线。实验结果显示:冷却速率在0.1~5℃/s范围内显微组织主要为铁素体+贝氏体;冷却速率达到5℃/s时铁素体转变结束,奥氏体全部转变为贝氏体;当冷却速率达到40℃/s时开始发生马氏体转变,显微硬度和抗拉强度均随冷却速率的增加而增加。

酸洗板表面网格缺陷的原因分析与工艺优化

针对薄规格酸洗板网格缺陷,开展原因分析并制定工艺优化措施。该缺陷产生于平整工序,由平行于轧制方向等间距平行滑移线构成。建立张力的瞬间预张力过大或卷取张力变化值过大造成带钢局部粗晶区超过屈服强度,而产生位错滑移形成吕德斯带,是产生网格缺陷的根本原因。采取卷取预张力30~35 kN及合理控制正常卷取力160~180 kN的措施,可有效解决酸洗板表面网格缺陷。

冷却条件对含Nb高强汽车钢组织性能的影响分析

邯钢邯宝热轧厂生产含Nb高强钢时,受轧制、层流冷却、卷取前、后冷却工艺条件的不同,会得到不同的组织和性能,对于热轧产品的下游用户而言,希望得到均匀一致的组织,并且沿带钢长度方向均匀分布。通过对比分析含Nb高强钢卷取前、后不同冷却条件下组织情况,制定了含Nb高强汽车用钢轧制冷却及卷取后冷却工艺,为冷轧提供均匀稳定的组织基料,为邯钢热轧高强钢稳定生产提供了基础保障。

压缩机用酸洗板焊接氧化铁皮脱落原因探究

针对邯钢压缩机用酸洗板SPHD-YSJ焊接氧化铁皮起皮脱落问题,通过化学成分、显微组织、氧化铁皮结构、熔池深度及板料厚度等对比分析可知:邯钢氧化铁皮厚度较宝钢厚且外层Fe3O4比例高,外层Fe3O4厚度差异是邯钢氧化铁皮起皮脱落的直接原因;邯钢SPHD-YSJ C含量低,焊接过程中氧化铁皮生长更迅速、氧化铁皮更厚且有利于Fe3O4的形成是氧化铁皮起皮脱落的根本原因。提高C含量至0.05%~0.07%、采取微负公差或零公差进行厚度控制等优化措施,焊接氧化铁皮附着良好,成功解决氧化铁皮起皮脱落问题。