0Cr18Ni9不锈钢搅拌摩擦焊接头的微观组织和性能

采用搅拌摩擦焊工艺对3mm厚0Cr18Ni9不锈钢板进行了对接焊接。焊接接头内形成了焊核区、热力影响区和热影响区三个区域。焊核区由动态再结晶组织构成;热力影响区内的组织发生了不同程度的变形;热影响区由不完全再结晶组织构成。焊核区发生了明显的加工硬化现象,其显微硬度(HV)与母材相比提高了22%。在搅拌头旋转速度600r/min、焊接速度70mm/min下,接头的拉伸强度最高,达到412MPa。

铝合金搅拌摩擦焊焊接缺陷分析

采用搅拌摩擦焊方法对6mm厚的2A12及3A21铝合金进行焊接。对其焊接速度、旋转速度及压入量等工艺参数选择不当所产生的接头缺陷进行了分析;焊接缺陷的产生与焊接热输入及焊缝塑性金属的软化相关。当热输入不足或者塑性金属的软化程度较差时都会导致焊接缺陷的形成。

10mm厚LF2铝合金搅拌摩擦焊温度分布及组织分析

采用嵌入热电偶测温法得到了10mm厚LF2铝合金搅拌摩擦对焊时不同深度(2、5和8mm)、距离搅拌针不同位置的FSW温度分布;通过对焊缝不同位置的金相观察,分析了温度场对10mmLF2搅拌摩擦焊焊缝金属组织的影响。实验结果表明,返回侧温度略高于前进侧,但最大不超过40℃;焊缝顶部的最高温度出现在与轴肩接触的边缘区域,而焊缝底部的最高温度出现在搅拌针边缘;同时焊缝底部出现的"鼓"形组织表明焊缝不同深度的温度分布不仅与热源产热量有关,还与材料的流动情况有关。

基于DEFORM的搅拌摩擦焊接过程数值模拟及流动分析

以塑性力学的基本理论为依据,通过Arbitrary Lagrangian-Eulerian(ALE)有限元方法,使用动态适应性网格建立焊接过程塑性金属流动有限元模型,利用金属塑性成形有限元软件Deform-3D模拟搅拌摩擦焊成形过程,得到了搅拌摩擦焊过程中的温度场分布以及焊缝区金属的流动。通过有限元模拟发现:焊接过程中由于搅拌针不断前进而在其后面形成空腔,搅拌摩擦焊的过程即为金属填充空腔的过程,FSW中常见的洋葱圆环结构就是涡旋状速度场造成的;通过模拟发现前进侧与返回侧的温度场关于焊缝分布不对称,呈倒三角形分布,且前进边温度低于返回侧,并因材料在不同温度下的剪切强度的差别而对焊缝流场产生影响,并与实际焊缝区形状相符;模拟采用点追踪技术结合嵌入性实验发现焊缝水平面内前进侧与返回侧塑性金属流动趋势不同,前进侧大量金属流向返回侧并在轴肩的下压力作用下向焊缝内部运动。

Ni^(2+)掺杂TiO_2光催化剂的制备及性能研究

选取Ni 2+掺杂量、冰醋酸、浓硝酸、煅烧温度设计正交实验,采用溶胶-凝胶法制备Ni 2+掺杂TiO2光催化剂,利用Raman、XRD、TEM等检测技术对其进行表征。通过与溶胶-凝胶法制备的纯TiO2纳米光催化剂进行对比,结果表明:Ni 2+掺杂TiO2光催化剂的TEM图像显示为球形粒子集合体,XRD图谱峰值降低,晶粒细化,拉曼光谱谱峰宽化、蓝移。以甲基橙模拟染料废水的降解率考察Ni 2+掺杂TiO2光催化活性,最佳条件下,Ni 2+掺杂TiO2对甲基橙的降解率为87.21%。

30CrMoV9钢真空电子束焊接性研究

对28mm厚30CrMoV9钢进行真空电子束焊接研究。通过选择焊前预热、焊后缓冷的焊接工艺来避免焊接气孔、裂纹的产生。对焊接接头进行金相显微镜观察和力学性能测试,结果表明,通过选择合理的焊接工艺参数,采用真空电子束焊接30CrMoV9钢能够获得良好的力学性能。焊缝经X射线、磁粉及力学性能检测,质量符合标准要求。

偏高岭土基地聚合物制备及性能研究

选取n（SiO2）：n（Al2O3）、n（Na2O）：n（Al2O3）、n（H2O）：n（Al2O3）摩尔比为因素设计正交实验，以高岭土为主要原料制备了偏高岭土基地聚合物。依据高岭土的TG-DSC曲线和地聚合物试样抗压强度确定高岭土最佳煅烧温度为800℃。根据正交实验抗压强度结果分析了各因素的影响规律，确定最佳配比为：n（SiO2）：n（Al2O3）为4、n（Na2O）：n（Al2O3）为0．8、n（H2o）：n（Al2O3）为17。对试样进行XRD表征，结果表明，XRD在20°～40°出现非晶馒头峰，可见已合成一种“半晶态”物质。

Fe^(3+)掺杂TiO_2纳米粉体的制备及性能

为了研究Fe3+掺杂TiO2纳米粉体的制备工艺及性能,选取Fe3+掺杂量、浓硝酸、冰醋酸、煅烧温度等因素设计正交实验,利用溶胶-凝胶法制备Fe3+掺杂TiO2纳米粉体,通过拉曼光谱、X射线衍射、透射电镜等检测技术对粉体性能进行表征。结果表明,与溶胶-凝胶法制备的纯TiO2纳米粉体相对比,Fe3+掺杂TiO2纳米粉体的X射线衍射峰强度降低,晶粒细化,拉曼光谱谱峰宽化、蓝移;对甲基橙溶液的降解实验表明Fe3+掺杂TiO2纳米粉体光催化活性明显提高。

30CrMoV9钢真空电子束焊接

针对28 mm厚30CrMoV9钢进行真空电子束焊接,通过焊前预热、焊后缓冷来避免焊缝焊接气孔、裂纹的产生。焊接接头的组织、性能试验结果表明,通过选择合理的焊接工艺参数,采用真空电子束焊接30CrMoV9钢能够获得良好的力学性能。

锐钛矿相纳米TiO_2的拉曼光谱表征及光催化活性的研究

为了研究锐钛矿型纳米TiO2光催化活性,本文以钛酸四丁酯为原料,利用溶胶—凝胶法制备了纯锐钛矿型TiO2纳米粉体及不同金属离子掺杂的锐钛矿型TiO2纳米粉体,采用XRD、Raman光谱对纳米TiO2进行了表征,考察了不同金属离子掺杂对TiO2光催化降解甲基橙活性的影响。结果表明:不同离子掺杂后的TiO2与纯TiO2相比,拉曼谱峰强度降低,平均粒径变小,光催化活性提高。

浅析焊接实训基地建设在专业建设中的作用

本文针对焊接技术及自动化专业实训基地建设模式、实训基地建设对学生能力培养、师资队伍建设效果进行了深入的分析,阐述了焊接专业实训基地建设在专业建设中的作用。实训基地是高职教育开展实践教学、提高学生实践能力的重要场所,是促进"双师型"教师队伍建设的重要组成部分。

2A12与3A21铝合金搅拌摩擦焊微观组织分析

主要研究了2A12铝合金与3A21铝合金对接的搅拌摩擦焊工艺,并对焊后试样进行了金相观察。结果表明,焊核区为近球形的晶粒,与母材相比焊核区晶粒细小、分布均匀。在热循环作用下,返回侧2A12铝合金热影响区、热机影响区晶粒与前进侧3A21铝合金相比明显长大。在焊缝前进侧热影响区与母材存在明显的界线。

实践教学在焊接专业教学改革中的作用

文章通过对高职实践教学作用的分析,提出了符合焊接专业教学改革的实践教学模式。通过采用"情景"、"项目化"、"订单培养"实践教学模式,体现了学生为主体、教师为主导的教学过程,为焊接专业教学改革提供保障。

6061铝合金焊接及表面处理工艺研究

文章阐述了6061铝合金焊接工艺及焊后阳极氧化处理工艺,通过分析6061铝合金焊接性及缺陷预防措施,并选择合理的焊接工艺参数,实现了6061铝合金的焊接。焊后采用阳极氧化工艺对铝合金焊接件进行表面防腐处理。

高职焊接专业教学改革的探索与实践

随着科技的发展，各行各业对于焊接技术人才的需求量逐渐增大。针对高职院校焊接的专业特点，本文做了一个教学探究，旨在提高教学质量、改善教学条件，针对企业需求培养各方面的人才，提高学生的就业率。

中厚板埋弧焊焊接工艺研究

本文通过分析调质钢25CrMo4的化学成分及力学性能,选择CHW-S10埋弧焊用焊丝及CHF101焊剂实现了60mm厚板试件的焊接。焊接后分析焊缝的外观、力学性能及金相组织等。试验结果表明,焊缝内部无焊接裂纹、气孔等缺陷,焊接接头性能良好,质量稳定。

CRH380B型动车组前端开闭机构的研制

文章主要介绍了CRH380B型动车组前端开闭机构的设计研发,关键零部件的试制及检测,开闭机构的试验验证等过程。

动车组密接式车钩激光熔覆修复工艺研究

为研究动车组密接式车钩磨损面修复工艺,采用激光熔覆技术在18MnNiV试板表面制备镍基合金熔覆层,通过光学显微镜和硬度计进行金相组织观察和硬度测试,得出合理的激光熔覆工艺参数。试验结果表明熔覆层与基体结合良好,力学性能与密接式车钩母材接近。通过工艺试验验证了激光熔覆修复密接式车钩的应用可行性。

焊后热处理对31CrMoV9钢电子束焊接接头组织及性能的影响

研究了31CrMoV9钢电子束焊接接头在焊后去应力退火、焊后调质两种不同焊后热处理状态下的焊缝组织与性能,并与同等强度等级下的母材组织与性能进行了对比研究。结果表明,接头焊后组织为板条马氏体及少量残留奥氏体;焊缝经调质处理后,组织为相对均匀的回火索氏体,接头力学性能与母材相当,相比于焊后去应力退火处理,焊缝冲击性能大幅提高。两种类型的焊后热处理均未消除焊缝柱状枝晶等凝固组织形态,但焊后调质工艺可减轻焊缝柱状枝晶组织偏析,并使之细化,使得焊缝与母材的组织与硬度更加均匀;焊后经多次重复淬火,焊缝经检测均未见裂纹,说明焊后采用调质工艺可行,这为提高焊缝冲击性能提供了可行工艺路线。