基于E81T8-Ni2填充盖面的L415M管线钢的焊接工艺评定

L415M管线钢环向焊接接头焊接工艺填充盖面焊丝采用E81T8-Ni2代替E71T8-Ni1,替代原则不符合GB/T 31032—2014《钢质管道焊接及验收》的覆盖原则,需要重新进行焊接工艺评定。基于施工单位焊接工艺需求,为了验证E81T8-Ni2能否用于L415M对接焊缝的填充盖面焊接,采用焊条电弧焊打底,自保护药芯焊丝半自动焊填充盖面组合焊接方法,根焊焊接材料为E6010,填充盖面为E81T8-Ni2,依据GB/T31032—2014进行焊接工艺评定。对评定试样进行外观检查、无损检测、拉伸试验、弯曲试验、刻槽锤断试验以及冲击试验。试验结果表明,L415M管线钢环向焊接接头各项指标合格,拉伸试样断在母材上,焊接接头满足高强匹配要求。焊接工艺评定试验研究成果可为长输管道用L415M管线钢焊接工艺以及焊材选择提供参考。

热处理工艺对SWRS82B盘条显微组织的影响

通过扫描电镜显微观察和金相显微分析,研究了影响SWRS82B盘条奥氏体晶粒长大的因素。结果表明:主要因素是加热温度,其次是该温度下的保温时间。在相同奥氏体加热温度下,480℃盐浴等温能同时获得较小的索氏体片层间距和团尺寸,随着风冷速率的增大,索氏体片层间距和团尺寸减小;在不同加热温度下,当风冷速度为9～11℃/s时,能获得较小的片层间距和团尺寸。

SWRS82B盘条钢原奥氏体晶界显示技术

利用控温水浴锅,对经不同热处理工艺处理的SWRS82B盘条钢的原奥氏体晶界浸蚀方法进行系统研究。结果表明:对热处理试样进行250～300℃中温回火1～2 h后,在80～85℃水浴锅中用过饱和苦味酸20mL+洗洁精3～5mL侵蚀50～150s,可清晰显示出不同状态下的奥氏体晶界。分析可知,碳化物的析出情况是回火后易侵蚀出奥氏体晶界的主要原因。

SWRS82B盘条中非金属夹杂物形态和成分的研究

采用金相显微镜、扫描电镜及能谱仪对SWRS82B盘条中非金属夹杂物的形态、尺寸及成分进行研究。SWRS82B盘条中非金属夹杂物主要为氧化铝类,氧化钙类以及硅铝酸盐类等复合化合夹杂物;粒径大于40μm的大颗粒非金属夹杂物数量较多,约达到7%,粒径在1μm^25μm之间夹杂物颗粒约占70%。

相变传热热管表面防结垢涂层配料方法研究

将相变传热管应用于锅炉省煤器中,能有效地实现节能降耗。但是,相变传热热管表面在使用过程中易产生结垢等层状堆积,且会迅速长大,最终堵塞热管的传热,导致热管发生爆管。为此,本文试图研究出一种涂层材料,喷涂到热管表面,从而解决或有效减缓结垢问题。

SWRS82B钢盘条的显微组织对力学性能的影响

采用盐浴等温冷却和风机连续冷却,SWRS82B钢热轧盘条能获得珠光体团尺寸7.58μm、片层间距201 nm的均匀细小索氏体组织;随着珠光体片层间距的增大,盘条抗拉强度Rm、伸长率A等力学性能指标降低;细小的珠光体片层间距使盘条具有更好的综合力学性能,有利于提高钢丝拉拔成材率和获得高性能钢丝绳。

SWRS82B盘条冷拔过程中显微组织和力学性能的变化

SWRS82B盘条通过热轧控冷获得95%以上的索氏体组织,其珠光体片层间距越小,冷拉拔过程中将具备越好的综合力学性能。随着钢丝拉拔应变量不断增大,珠光体片层间距不断减小,抗拉强度和屈服强度不断增大,伸长率不断下降。当珠光体片层间距由202 nm拉丝减小至60 nm以下,钢丝抗拉强度则由1371.0 MPa增大至2088.6 MPa,伸长率由11.8%降至7.1%;钢丝截面上的显微硬度值随着应变量的增加而增大,并表现出各向异性变化。