块状纳米复合磁体合金的制造及性能

日本的Tetsuji Saito等人发明了一种新方法，称为C．S（Compression shearing）方法，该方法在室温下就可将非晶粉末压成块状形式。试验所用的合金成分为Nd4 Fe77．5 B18．5，合金经熔融快淬法制成非晶薄带（其中一部分在773K～973K退火1h），然后制成粉末，放入钢制的容器中，在压力为100kN的条件下，应用C．S法压成块状样品。经过对样品进行检测发现。未经退火及在773K退火的样品组织仍为非晶态；在823K退火的样品组织中有Fe3 B及Nd2 Fe14 B出现，且随着温度的升高。Fe3B 的含量下降；而在973K退火时，合金的组织中出现了α-Fe相。从磁性能方面看，合金的矫顽力在其组织为非晶态时比较低，而且随着退火温度的升高而上升，到823K退火时样品的矫顽力达到最大，而后逐渐下降，到923K退火时矫顽力快速下降。这表明仅当软磁相与硬磁相的尺寸在纳米范围内产生交换耦合作用时，材料才具有良好的硬磁性能。块状纳米复合磁体合金除了具有较高的矫顽力（2．4kOe）外，其剩磁也比较高（118emu／g）。

Nb对Fe—B／Nd2 Fe14 B基纳米复合永磁体性能及结构的影响

纳米复合永磁体因具有较低的稀土元素含量（廉价）和较高的综合永磁性能而得到了广泛应用。合金的成分及工艺对其磁性能有着重大的影响，使用SC（Strip Casting）法可以批量生产这类合金，但用此种方法生产时。其冷却速度比较低，因而不适于某些合金的批量生产。

纳米复合磁体Nd2Fe14B/α-Fe及Nd2Fe14B／Fe3B的结构与性能的比较

纳米复合磁体具有良好的磁性能且应用广泛。这种材料是由极细的软、硬磁相组成，其中的软磁相可以是α—Fe相，也可以是Fe3B相。新加坡的Z．Chen、D．N．Brown等人对这两种纳米复合材料的结构与性能进行了研究。通过研究发现，Nd2Fe14B／α-Fe合金具有更细小、更均匀的晶粒组织（平均10nm），而Nd2Fe14B／Fe3B的晶粒组织则大一些（平均100nm）；从磁性能方面看，这两种纳米材料的主要性能如下：

617合金的高温时效和腐蚀研究

热交换器是核反应堆中的关键部件之一。其使用温度接近1000℃，还要能耐受较高压力（约7MPa）。而且，要在侵蚀性气氛中工作60余年。这是结构材料面临的一个相当大的挑战。

日本研究富钴的涡轮盘用镍基高温合金强度

涡轮盘是航空发动机的重要部件，通常其使用温度要大于650℃，有时还要接近800℃，因而制造涡轮盘所用的高温合金在650～800℃时机械性能就显得非常重要。由于合金元素对材料性能有着巨大的影响，

小尺寸夹杂物对FeNi42合金在应力下塑性断裂行为的影响

非金属夹杂物的存在对于钢材的物理和化学性能，如疲劳寿命、加工性能和抗腐蚀性能等有着巨大的影响。几十年来，对夹杂物问题进行了大量的研究，其主要结论是在疲劳的情况下，断裂主要源自于大型的氧化物夹杂而不是硫化物。对于大部分高强度钢，坚硬且不易变形的氧化物夹杂是断裂的主要原因。优质板带钢材广泛地应用于汽车、荫罩和引线框架的制造等。要求是，钢材具有较好的冲压成型能力，即材料应有很好的塑性变形能力。

Fe73．5-xCrxCu1Nb3Si13．589（0≤x≤17．5）非晶合金低温软磁性能

非晶材料的特点是不存在长程有序。由于不含有晶粒，因而具有非常低的各向异性。这样在原子间就有较大的铁磁性交换长度，在较大的范围内可以认为是随机各向异性。在软磁材料中，铁磁性交换长度表示一种特征长度，在此长度（大约100nm左右）内，磁原子可以对周围其他的原子产生影响，交换能超过各向异性能。因此，如果磁性材料的晶粒直径小于铁磁性交换长度，那么这些晶粒的各向异性就会因相互抵消而变得很低。

印度发现In718合金中的γ′相在高温变形时有新的析出行为

In718合金中的沉淀相主要有亚稳相了γ″（D022结构）、平衡相γ′（L12结构）和δ（D0a结构）。时效硬化主要靠γ″相和γ′相。印度学者研究了含有δ相的In718合金中的7γ′相和γ″相在高温变形时的析出情况。

高Bs Fe84-x-yCuxNbySi4B12纳米晶合金的磁性能

为了节能，电力变压器通常采用低铁损、较高饱和磁感应强度的软磁材料作铁芯。像FeCuB和FeCuSiB这类纳米晶合金虽具有较高的Bs（达1．8T），但由于晶粒较大，所以矫顽力Hc还比较高。为此，日本的MotokiOhta等人研究了Nb和Cu对FeCuSiB合金磁性能的影响。

加热速度对纳米晶合金Fe80.5Cu1.5Si4B14和Fe82Cu1Nb1Si4B12软磁性能的影响

FeCuB和FeCuSiB纳米晶合金具有较高的Bs（Bs〉1．8T），比常规的铁基非晶及纳米晶合金高10％左右，而且铁损仅为取向硅钢的一半。但由于晶粒较大，所以矫顽力Hc还比较高。为了解决这个问题，日本的Motoki Ohta等人研究了快速加热退火对FeCuSiB合金的组织及性能的影响。

高BsFeCoCuNbSiB纳米晶合金的磁性能

具有高Bs及较高居里温度的含钴纳米晶合金可以作为在高温下使用的软磁材料，但是这种材料如果不在磁场下退火就表现不出其良好的软磁性能。日本的Yoshihito Yoshizawa等人研究了含钴的FeCoCuNbSiB合金在横向磁场下退火后的组织和磁性能。

高Bs的FeSiBPCu纳米晶合金

通过将熔融快淬非晶合金带退火晶化可以制得纳米晶合金，但一般的非晶合金中常含有Nb，Zr，Mo及Cu等元素，这样不仅加大了材料成本，而且还影响合金的性能。为此，日本的AkihiroMakino等人研制了FeSiBPCu纳米晶合金。

具有高磁化强度和良好软磁特性的FeSiBP块状玻璃合金

含有玻璃形成元素（Al，Ga，Nb，Mo，Y等）的铁一类金属（B，C，Si，P）基的块状玻璃合金（BMG）有着很强的玻璃形成能力（GFA），可以用铜模铸造的方法制备出直径为毫米级的块状玻璃合金。但这类合金由于铁含量相对较少，会使得磁化强度降低。

溶融快淬（Fe0.85B0.15）100-xCux合金性能的改善

由于具有较低的铁损，铁基非晶及纳米晶软磁合金得到了广泛的应用。但由于B值较低，因而无法完全替代硅钢，故开发具有较低的铁损及较高B值的铁基非晶及纳米晶软磁合金是非常必要的。这种材料可以通过对溶融快淬的Fe—B—Cu合金进行退火来制备。在这种合金中，Cu在纳米晶结构的形成过程中起了决定性的作用。

高Bs铁基非晶软磁合金的磁性能

由于具有较低的铁损，铁基非晶软磁合金如2605SA1（SA1）在节能方面起到了重要的作用。然而，由于有较大的磁致伸缩及较低的B值，与取向硅钢相比，其在铁芯尺寸及噪音等方面却不如取向硅钢。日本的Yuichi Ogawa等人开发了一种高Bs的新型铁基非晶软磁合金（HB1），这种合金的B值要高于SA1，约为1．64T，且具有较低的铁损及较低的噪音。

Mn对Fe3B／Nd2Fe14B纳米复合磁体的影响

纳米复合磁体由于有较高的综合磁性能而受到人们的关注。通过控制工艺条件使非晶相晶化就可以得到纳米复合结构。各向同性的纳米复合磁体有3个基本特征：（1）约化剩磁比率大于0．5；（2）退磁的可逆性优于常规永磁体；（3）矫顽力．Hc取值的大小是根据磁体中软、硬磁两相体积分数的不同而在软、硬磁之间波动。

不含Si的Finemet型合金的结构及磁性

纳米晶磁性材料因成分和结构的特点而具有良好的软磁性能，在许多磁性器件，如变压器、磁屏蔽材料及铁芯等器件中被大量地应用。Finemet型合金就是这类材料中的一种。

铁基块状非晶软磁材料

由于没有晶体各向异性，因而非晶合金是一种很好的软磁材料。德国人研究了铁基块状非晶软磁合金Fe65．5Cr4Mo4Ga4P12C5B5.5，该合金不仅有良好的软磁性能，而且还有很好的机械性能及抗腐蚀能力。

Eta相和硼化物在镍基定向凝固高温合金IN792＋Hf中的形成

镍基高温合金由于有良好的蠕变抗力、疲劳抗力、抗氧化能力及在高温下的抗热腐蚀力，因而广泛应用在航空发动机及工业气轮机等领域。在镍基高温合金中加入Al，Ti和Cr可以极大地影响合金的抗氧化能力及在高温下的抗热腐蚀力。在Cr含量足够高的情况下，提高Ti／Al比例可以改善合金的抗热腐蚀力。然而这样会在这种高温合金中生成低强度的Eta相和富Cr相。

Fe49-xCoxPt51（x=0，0．7，1．3，2．2）薄膜的磁性能

FePt薄膜有较大的磁晶各向异性及很高的居里温度（约450℃），因而在高密度磁记录、微型永磁铁及磁光材料方面应用广泛。最近人们发现，往合金中加入一些其他元素可以起到细化晶粒、增强交换藕合作用及大幅提高磁能积的作用。台湾逢甲大学S．K．Chen等人研究了将Co加入FePt薄膜的情况。