循环伏安法测定氯化铵镀镉溶液中镉离子浓度

以玻碳电极作为工作电极,采用三电极体系建立了循环伏安法测定氯化铵镀镉溶液中Cd^(2+)浓度的电化学分析方法。系统分析了电位扫描范围、测定体系pH和扫描速率对于氯化铵镀镉液中Cd^(2+)浓度测试的影响,并予以优化。在优化后的测试条件下建立Cd^(2+)浓度与氧化峰电流之间的关系曲线为I_(p)=0.164x-2.238(R^(2)=0.995)。结果表明,循环伏安方法的相对标准偏差RSD小于1%,加标回收率在98%~110%之间,对共存组分的干扰研究表明,Fe^(3+)、Co^(2+)和Cu^(2+)对于Cd^(2+)测试结果的影响较小。

基于有限元模拟方法的导管开裂分析

不锈钢导管在固定卡箍位置发生开裂。对断裂导管的安装位置、结构特点及装配情况进行检查,结合宏观观察、断口分析、化学分析、金相检查以及有限元模拟等方法,对其开裂原因进行分析。结果表明:导管的开裂性质为高周疲劳断裂;疲劳裂纹起始于导管外侧的机械损伤部位,导管受弯曲振动载荷作用,在导管应力集中处萌生疲劳裂纹,进而疲劳扩展。建议在对导管零件进行操作时,要严格按照有关要求进行,避免非正常受力带来的机械损伤。

1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断裂原因分析

利用扫描电镜和光学显微镜的等分析设备,研究1Cr18Ni9Ti不锈钢氮气瓶支架断口的组织形貌,分析了基体成分和性能。研究表明断裂原因为在支架铆接部位的局部尺寸减薄,降低了构件的承载能力,诱发裂纹最终导致疲劳断裂,并提出相应的解决措施。

标准加入ICP-AES法测定氯化钠中Cu、Ni含量

建立标准加入-电感耦合等离子体原子发射光谱法(ICP-AES)测定氯化钠中Cu、Ni元素的分析方法。确定氯化钠中Cu、Ni的分析谱线为Cu 327.395 nm和Ni 230.299 nm。采用标准加入法消除基体干扰,使用耐高盐的OneNeb雾化器提高信号强度,优选高频发生器功率为1.3 kW,雾化气压力为180 kPa。结果表明:Cu、Ni元素的工作曲线呈线性关系,线性相关系数在0.999以上;Cu元素的检出限为0.000 011%,Ni元素的检出限为0.000 031%;测定结果的相对标准偏差(RSD,n=6)在5%以内,样品的加标回收率为96.0%~102.0%。

惰性气体熔融-红外吸收/热导法测定AlSi10Mg中氧氮含量

AlSi10Mg中氧氮元素的含量对材料的组织和性能具有显著影响,需对其进行准确测定。借助氧氮分析仪,采用惰性气体熔融-红外吸收/热导法建立了测定AlSi10Mg中氧氮元素含量的分析方法,对影响测定的各项参数(如助熔剂、分析功率、样品重量等)做了条件试验并予以优化。试验结果表明,本方法稳定性好,准确度高,可满足AlSi10Mg中氧氮元素的定量测试需求。

7B04铝合金固定下接耳开裂原因分析

采用体式显微镜、扫描电镜、显微硬度仪等设备分析了7B04铝合金飞机襟副翼操纵摇臂固定下接耳的断口微观组织形貌,研究发现7B04合金制备飞机襟副翼操纵摇臂固定下接耳的开裂为疲劳断裂,裂纹源于耳孔底面的边缘。

标准曲线法测定高纯金属镉中杂质元素含量的研究

利用电感耦合等离子体发射光谱仪法,采用标准曲线法测定金属镉的Fe、Zn、Pb、Cu杂质元素的含量。通过优化选择测定元素的分析线,绘制了四种元素的工作曲线,标准曲线法的精密度和准确度均能符合化学分析要求。为金属镉在航空和铸造产业的精准应用奠定了基础。

TA15和TA2钛合金富氧α层生成机制

研究TA15和TA2两种α型钛合金不同热处理条件下富氧α层的形成。讨论合金中富氧α层的生成动力学和热力学。利用光学显微镜观察富氧α层并测量其厚度。结果表明,加热温度和保温时间均影响钛合金中富氧α层的形成,且温度为主要因素。富氧α层的厚度生长动力学曲线呈抛物线型,受氧扩散控制。计算出TA15和TA2钛合金富氧α层的生成激活能,分别为146.48 kJ/mol和59.97kJ/mol,说明TA2钛合金更易生成富氧α相。产生这种差异的主要原因是TA15的合金类型及合金元素的添加有助于阻止氧元素在α相中的扩散。建立TA15钛合金富氧层厚度-温度-时间的关系曲线。

TA15钛合金激光切割热影响区的组织与性能研究

对不同厚度的TA15钛合金板材进行激光切割试验,研究了TA15钛合金板材热影响区的组织、深度,板材的拉伸性能及断口形貌。结果表明：热影响区可分为两部分,第一部分为激光切缝边缘的熔化区,第二部分为非熔化区,热影响区的组织由非熔化区向熔化区逐渐变大;从热影响区到基体显微硬度呈明显的下降趋势,板材下表面的热影响区深度均大于上表面的热影响区深度。与去除热影响区的板材相比,存在热影响区的板材的屈服强度和抗拉强度都有一定程度的下降;有无热影响区的试样断口形貌均是韧窝,属于塑性断裂。

T300/QY8911复合材料湿热行为的研究

目的为保证复合材料结构的完整性和使用安全,对树脂基复合材料的湿热行为、湿热环境下的宏观力学性能和物理行为进行研究。方法采用加速老化法,在高温下对T300/QY8911复合材料进行湿热老化行为的研究。借助动态力学热分析(DMTA)、力学性能测试研究湿热条件下的玻璃化转变温度和力学性能的变化规律。结果 T300/QY8911复合材料吸湿率的变化在湿热处理初期符合Fick第二定律,T300/QY8911复合材料的玻璃化转变温度均随着复合材料吸湿率的增加呈下降趋势,在饱和吸湿条件下tanδ峰对应的θg值具有较大的下降幅度,复合材料的拉伸强度和压缩强度均随着湿热处理时间的增加而出现下降,湿热处理条件对复合材料拉伸断裂宏观形貌的影响比较明显,而对复合材料压缩断裂宏观形貌的影响较小。结论 T300/QY8911复合材料在432 h到达饱和吸湿,饱和吸湿率为1.34%,水分子在复合材料中的扩散系数为7.38×10-5 mm2/s,吸湿速率为1.29×10-2 s-1,饱和吸湿条件下T300/QY8911复合材料的θg下降了59.2℃。T300/QY8911复合材料拉伸强度的下降幅度为16.2%,压缩强度的下降幅度为0.6%。

加油吊舱转接件裂纹失效分析

飞机地面试验时发现加油吊舱转接件出现裂纹并漏油,该加油吊舱转接件为焊接组合件,裂纹出现在盖板的近R角处,盖板铸件材料为ZL116铝合金。通过采用外观观察、断口分析、金相组织分析、成分分析、力学性能测试等方法,对加油吊舱转接件裂纹产生原因进行分析,并进行人工断口的对比分析。结果表明:加油吊舱转接件开裂是由大应力和组织塑性差共同作用所致,大应力主要来源于结构应力集中、焊接内应力、焊接后校形应力、装配及试验应力等;提出铸件改为预拉伸板或增加焊道距R角的距离等改进措施。

两种丁腈橡胶恒定压缩永久变形试样硫化时间研究

选取两种丁腈橡胶材料,牌号分别为5860和5870,通过制备恒定压缩永久变形试验试样,对试样按硫化温度151℃,硫化时间分别为20 min、21 min、22 min、23 min、24 min和15 min、16 min、17 min、18 min、19 min进行硫化,然后测定试样的恒定压缩永久变形值,并对按不同硫化时间硫化试样的测试结果进行对比分析。同时采用硫化仪测试两种丁腈橡胶的硫化曲线,通过硫化曲线研究硫化时间对硫化程度的影响。通过试验分析,获得了两种丁腈橡胶恒定压缩永久变形试验试样适宜的硫化时间。

铝合金锻件线性缺陷分析

铝合金锻件经加工后在进行荧光检查时,发现存在线性荧光显示的缺陷。对线性缺陷件进行外观检查、显微组织和硬度分析、能谱分析和化学成分分析,最终确定了线性缺陷性质和产生原因。结果表明:该线性缺陷并非裂纹,为金属间化合物偏析聚集,是一种原材料冶金缺陷。产生原因是铝合金在熔炼的过程中铸造温度和铸造速度控制不当,使局部元素富集导致熔体成分不均。而呈线性显示是由于后续经历了锻造变形。在此基础上,本研究对金属间化合物的偏析聚集的形成机理、危害和预防措施进行详细的阐述。

涂料试验方法的创新与应用

采取设计和自制设备、改进试验方法、利用统计工具、制定和整理试验标准4种手段进行创新,实现了飞机涂料检测方法科学性和实用性的提升。

热暴露对Ti55合金显微组织及力学性能的影响

研究了400~800℃热暴露对锻造变形态Ti55合金显微组织和力学性能的影响,并对其高温疲劳断口的显微形貌特征进行分析。结果表明,550℃以下长时间热暴露时屈服强度和抗拉强度基本保持稳定,而伸长率则随着热暴露温度的升高而下降。800℃以下热暴露不改变Ti55合金的显微组织类型,但热暴露温度升高会使Ti55合金中的β相在α相束集交接处发生局部粗化现象。热暴露温度高于550℃以上时,Si明显偏聚于晶界区域,最大浓度可达1%。随着热暴露温度的升高,Ti55合金的高温疲劳断口特征由穿晶韧性向沿晶脆性转变。

常规热处理对TC4合金富氧α层及力学性能的影响

研究了在大气条件下,常规热处理对TC4合金富氧α层及其性能的影响。结果表明,随加热温度升高及保温时间的延长,TC4钛合金富氧α层厚度增厚,且TC4钛合金强度、伸长率及断面收缩率随富氧α层厚度的增加而降低。TC4钛合金富氧α层的生长动力学曲线呈抛物线形规律,受氧扩散控制,可用y=at1/2描述。富氧α层的生成属于热激活行为,并建立了生成预报模型。

国内聚氨酯胶黏剂的应用与研究展望

介绍了单组分聚氨酯胶黏剂、双组分聚氨酯胶黏剂、聚氨酯热熔胶、水性聚氨酯胶黏剂的主要应用领域以及各类聚氨酯胶黏剂在细化市场中的研究进展;并对聚氨酯胶黏剂的应用与研究方向进行了展望。