细长扁盒形薄壁结构件制造工艺优化措施

某细长扁盒形薄壁结构件属于批量产品,通过分析结构特点、制造难点及工艺流程,从零件生产、部件装配、部件焊接、部件机加工4方面着手,采用合理的焊接方法,优化加工顺序,使用压模、装配定位工装、双工位机器人焊接定位工装等,满足了结构件整体平面度要求,提高了产品生产效率及质量。

大型箱形结构梁制造技术研究

针对大型箱形结构梁生产过程中成本高、效率低、焊缝质量不稳定等问题,总结前期生产过程中的经验,从零件下料、涂漆、加工到部件组焊、整体加工等方面进行了工艺优化,不仅确保了焊缝质量的稳定,而且大大降低了生产成本,提高了生产效率。

常用钢适于氮碳共渗后氧化的最高强度及硬度研究

钢的力学性能是常用技术指标,因此使用一种新的表面改性处理技术后,需要掌握新技术对常用钢力学性能的影响。氮碳共渗后氧化复合处理技术是在气体氮碳共渗的基础上,在工艺后期通入氧化介质对氮碳共渗层表面进行氧化,以起到使钢材表面不仅具有氮碳共渗后的高硬度,同时提高表面耐蚀性的一种复合处理技术。通过对机械加工试件进行氮碳共渗后氧化处理,检测其常用力学性能,可以直观地认识氮碳共渗后氧化技术对常用钢的影响,从而得到常用钢适于氮碳共渗后氧化的最高强度及硬度。

30CrMnSiA提拉杆断裂失效分析

抽取30CrMnSiA提拉杆故障件同批次与其他批次合格产品各2件,对其金相组织、非金属夹杂、硬度和冲击韧性进行了检测和分析。结果表明,回火后硬度高于设计要求(40~45 HRC),金相组织异常,原材料硫化夹杂物等级接近3级,降低了材料的冲击韧性;在低温环境下产品的冲击韧性更低,削弱了产品的抗冲击能力。

激光淬火工艺及应用研究

激光表面淬火技术相比传统的中高频感应淬火技术具有突出的优越性。首先介绍了激光淬火工艺研究方面的有关知识,然后对工厂生产的缸筒进行了局部激光表面淬火,最后提出了生产中存在的主要问题及一些改进措施。

成型钢铁制件粉末渗锌力学性能研究

粉末渗锌是解决钢铁材料腐蚀的有效方法,但其对成型钢铁制件的适应性缺乏系统研究,尤其是结构钢力学性能、紧固件强度、氢脆倾向等力学性能方面的基础研究较少。通过对常用结构不同热处理状态渗锌前后强度、硬度,8.8级M16螺栓和10.9级M30螺栓渗锌前后抗拉强度,不同的前处理后工件的氢脆进行了对比研究,表明粉末渗锌处理基本不会导致工件产生氢脆隐患,粉末渗锌处理温度低于金属构件回火温度,则不会降低其力学性能。

钢件氮碳共渗后氧化处理表面耐磨性研究

耐磨性钢制工件在摩擦运动工况下的技术指标要求严格,而化学热处理能改善材料表面组织结构以提高材料的磨损性能。其中,氮碳共渗+后氧化是在气体氮碳共渗的基础上,在工艺后期通入氧化介质对渗氮层表面进行氧化,以起到使钢材表面不仅具有氮碳共渗后的高硬度,同时还提高表面耐蚀性的一种复合处理技术。通过对氮碳共渗+后氧化渗氮层进行摩擦磨损试验,可以直观地认识氮碳共渗+后氧化技术的耐磨性特点及其相对于其他表面处理工艺的优势。

吊耳卡箍质量控制与关键工艺研究

吊耳卡箍由吊耳座和卡箍装配焊接而成,在制造过程中,生产效率低下,且装配角度、贴合效果、产品一致性都不理想,经常出现微裂纹等缺陷。通过对影响产品质量和生产效率的关键因素进行分析,从原材料选型、设计装点工装、工艺路线优化三个方面进行了研究,探索总结出一套切实可行的加工工艺。

油缸导向带开口间隙加工工艺

油缸导向带起导向作用,可以有效防止缸筒与活塞杆之间的磨损,能够吸收振动。在介绍油缸导向带材料特性与结构特点的基础上,针对刚性差、受力受热易变形、加工后难以检测等加工难点,提出油缸导向带开口间隙加工工艺,包括装夹方式、材料吸湿膨胀系数、检测方法等。采用所提出的加工工艺,油缸导向带符合图纸设计要求,并且满足技术指标。

大型高强薄壁臂体结构件加工技术研究

分析研究了10m级大截面高强薄壁臂体结构件的制造难题及生产瓶颈,从整体拼接方案设计、局部深弯折弯成型、结构优化改进三方面着手,制定工艺技术方案,经过产品生产验证,形成合理可行的工艺方案,满足了技术指标要求。

主轴表面开裂原因分析

对两件主轴表面裂纹进行观察与分析,表明两件轴表面裂纹的开裂模式均为脆性开裂,是热处理过程中形成的淬火裂纹,轴基体未见明显材料缺陷,开裂的原因应与轴的热处理工艺选择或控制不当有关。

金属材料热处理节能新技术的运用研究

从目前我国金属材料的发展现状来看,良好的发展使其在助推我国经济发展有一定积极意义.其中,金属行业中科学技术的发展、自然环境的变化等因素要求我国金属行业展现出更高的要求.但是金属行业经历长久的发展其中仍然因各种因素导致各种问题的出现,介于此,本文在分析金属热处理节能技术应用现状的基础上分析热处理节能新技术的积极意义,并阐述具体的应用方法,旨在为金属行业的发展提供一些有价值的参考.

渗氮后氧化处理40Cr钢的耐蚀性能

通过盐雾腐蚀试验法,对不同温度渗氮+后氧化处理的40Cr钢试样及不同表面防护状态下的40Cr钢试样的耐蚀性能进行对比。结果表明,40Cr钢渗氮温度在560~580℃之间时,中性盐雾试验时间可达200 h以上;对渗氮后氧化处理后的40Cr钢试验件边缘保护及油封处理后,中性盐雾试验时间可达200 h,外观评级(R_(A))为10。

渗氮温度对42CrMo钢零件表面后氧化渗层的影响

采用硬度测试、显微组织观察、脆性等级和疏松等级评价等方法研究了渗氮温度对42CrMo钢零件渗氮后氧化渗层性能的影响。结果表明:在渗氮后氧化处理过程中,渗层的表面硬度随着渗氮温度的升高出现先增后降的趋势;渗层深度和疏松等级随渗氮温度的升高而增加,但脆性等级变化不大。当渗氮温度为560℃时,42CrMo钢零件可获得表面硬度≥600 HV、渗层(白亮层)深度≥15μm、1级脆性等级、2级疏松等级的优秀渗层。

30CrMnSiA钢封头QPQ处理后的组织和性能

对30CrMnSiA钢封头进行了QPQ处理,并对其组织和性能进行了研究。结果表明:经QPQ处理后,封头基体硬度及力学性能变化不大;渗层深度约为200μm,表面硬度达到840 HV0.1;表层组织为Fe3O4氧化膜和Fe2-3CN或Fe3CN组织,心部组织为回火索氏体;封头中性盐雾腐蚀时间达到200 h。

12CrNi3钢外锁止套局部表面激光淬火工艺

利用半导体激光宽带对12CrNi3外锁止套局部进行表面淬火处理,并对处理后的零件进行外观检验、显微组织观察、硬度检测分析和摩擦磨损试验。试验结果表明:采取定光斑方式,激光头到工件表面扫描区域中心点距离375 mm(离焦量为0),工件倾斜22°,激光头倾斜18°,温度1350℃,扫描速度9 mm/s,单道扫描后表面平整性最好。表面激光淬火硬化层为750~1000μm,最浅处为443.1μm,硬化区组织为极细小马氏体组织,硬度达600~700 HV0.2,是基体硬度的2倍左右,约为渗碳+淬火态硬度的1.3倍,且相变硬化区耐磨性能明显提高。