关于排水立管水膜流均匀流、非均匀流基本方程之确定

推导确定了排水立管水膜流均匀流基本方程和非均匀流基本方程(不等式),填补了有关研究空白。

唐山地震破裂过程的雁行断裂模式及理论和试验的模拟

按照重新定位后的震源位置及更多的补充资料,重新计算了唐山地震序列中主要地震的震源机制.用新方法和原有方法重新测定了主要地震的破裂几何尺度和震源参数.并进一步研究了1976年至今的余震活动性. 新结果指出,两个7级以上地震的震源机制更加相似,破裂方向也几乎相同.M_s=7.8地震的破裂长度在77—87km之间.它东北端的破裂终止点是在榛子镇稍南而不是芦龙附近.根据新的结果,本文提出一个非等长雁行断裂力学模式.理论和试验结果指出,新模式能更好地模拟唐山地震的破裂过程,并能较好地解释那些用已有模式不能解释的观测事实.

华北大震序列的断裂系模式及破裂过程的联合反演

本文从断裂系扩展的角度,研究了华北邢台、渤海、海城和唐山地震序列的发生过程.通过对前震-主震-余震地震活动图象的剖析,我们发现,这些地震序列是由不同长度、不同几何分布的相关断裂系相互作用和扩展的结果.根据地震活动图象和断裂扩展理论,对每个地震序列提出了相应的断裂系模式,并用断裂有限单元法将震源机制、地震活动图象的分期变化和大地形变等观测资料相结合,进行联合反演,再次对断裂系模式的几何和力学参数进行了修正,从而得到各个地震序列破裂过程的最佳结果.同时我们还发现,一个走滑大地震序列临近结束时,地震活动图象的总体轮廓呈现Z形.这是由于断裂系内的拐折扩展分支相互作用和连通成为一体的结果,这种总体Z形的出现,可作为地震序列结束的标志.

山西大同震群序列的震源力学特征和有限元数值模拟

统一研究了１９８９－１９９３年期间发生的大同震群活动特点及主要地震的震源机制和破裂过程．为了模似大同震群的震源力学特征，从断裂扩展的角度提出了共轭形断裂系破裂的力学模式，并给出了位移场、应力场和应变能分布的有限元计算结果．此外，还着重讨论了三次大同地震高潮期前记录的地热前兆现象．

澜沧-耿马地震序列的非均匀断裂系破裂模式及弹塑性断裂计算方法

分析了澜沧-耿马地震序列的各种观测资料和结果,提出了一个能更好模拟该序列的非均匀断裂系破裂模式.在该模式中,不仅主断裂是由非等长、非同向、非共线的断裂组成,而且应力场和介质也是非均匀的.为了研究非均匀断裂系扩展过程,分别研究了弹性和弹塑性情形的断裂准则和计算方法,进一步发展了研究地震破裂过程的正、反演方法.

渤海陆缘地震的力学特征和成因

渤海陆缘是华北强震活动区,如1966年的邢台震群,1967年的河间地震,1969年的渤海地震,1975年的海城地震,1976年的唐山震群和1983年的菏泽地震,都是在该区发生的。显然,深入研究该地区的构造运动和地震成因是有重要科学意义的。本文拟从应力场角度进行研究。

关于新版《建筑灭火器配置设计规范》中B类配置基准确定的问题

文章对新版《建筑灭火器配置设计规范》(GB50140-2005)中各种危险等级的B类灭火器配置场所中灭火器的配置基准(包括单具灭火器的最小配置灭火级别和单位灭火级别的最大保护面积)的制定过程进行了详细的介绍和说明。可为业内人士更好地理解新版《建筑灭火器配置设计规范》提供帮助。

断裂之间的相互作用和应力场计算

分别用有限元和边界元分区算法研究了压应力作用下断裂之间的相互作用问题．提出了区别独立断裂和断裂系的力学判据和计算方法．对若干几何排列的断裂组，计算了存在相互作用的长度与间距比值条件，并计算了相互作用对位移场、应力场和应变能分布的影响，还重点讨论了共轭形断裂系和共轭地震的关系．

唐山地震破裂过程的三维分析

本文提出一个三维力学模型,对1976年7月28日唐山地震的破裂过程做了进一步的理论分析。结果表明断裂面长轴两端存在一个10°左右的α角域,在这个角域内断裂面前缘的初始扩展方向是非共面扩展,即在与断裂面本身偏离一个角度(φ_0,θ_0)的面内扩展,而在其它区域断裂面的前缘是沿自身平面扩展的。在邻近长轴端部的点,扩展角φ_(?),0o=80.5°,这和二维分析得到的扩展分支的方向一致。由于主断裂面在长轴端部10°角域左右的非共面扩展,大量余震沿此方向发生,断裂面变成扭曲形状。

关于原苏联浓缩机截留粒度选型表的研究

文章对我国选煤界长期以来使用的原苏联浓缩机截留粒度选型表进行了研究,理清了原苏联学者的制表思路:先利用利亚申科沉速公式计算出细煤泥的干扰沉降末速,在考虑安全等因素的基础上,乘以折减系数,制定出制表所用的干扰沉降末速,并以此作为浓缩机的溢流表面负荷率。根据溢流表面负荷率,计算出煤泥的比浓缩面积指标,填表,选型表制定完毕。

关于新版《建筑灭火器配置设计规范》中A类配置基准确定的问题

对新版《建筑灭火器配置设计规范》(GB50140-2005)中各种危险等级的A类灭火器配置场所中灭火器的配置基准(包括单具灭火器的最小配置灭火级别和单位灭火级别的最大保护面积)的制定过程进行了详细的介绍和说明。

关于哈龙及哈龙替代品灭火系统有关问题的介绍与分析

结合公安部消防局文件《关于进一步加强哈龙替代品及其替代技术管理的通知》(公消[2 0 0 1]2 17号 )和《建筑设计防火规范》(GBJ16 - 87)、《高层民用建筑设计防火规范》(GB5 0 0 4 5 - 95 )及《人民防空工程设计防火规范》(GB5 0 0 98- 98) 。

2006年版《建筑设计防火规范》自动灭火系统设置范围探讨

对2006年12月1日起实施的《建筑设计防火规范》(GB50016—2006)中有关气体消防的规定进行分析,针对气体灭火系统使用范围不够明确等问题提出修改建议。

关于选煤行业空气管道的计算

详细分析和诠释了选煤行业有关手册中的空气管道计算公式、计算表格的含义,以便于设计者能正确地理解和使用。

关于《房屋建筑制图统一标准》若干条文的探讨

对《房屋建筑制图统一标准》中有关图纸幅面问题提出了作者的看法,并建议设计人员积极采用图纸幅面的标准写法。

关于原苏联浓缩机截留粒度选型计算表的研究(续)

分析研究了"原苏联浓缩机截留粒度选型计算表"(见《煤炭加工与综合利用》2014年第11期第36页)中涉及的溢流浓度、煤泥密度、实验指数、动力粘性系数、安全(折减)系数等参数的确定与取值原因。

关于原苏联浓缩机截留粒度选型计算表的研究

阐述了原苏联浓缩机截留粒度选型计算表的制表思路:先利用利亚申科干扰沉速公式计算出细煤泥中截留粒度颗粒的干扰沉降末速,再乘以安全(折减)系数,得出制表所用干扰沉降末速,以此作为浓缩机的溢流表面负荷率,并计算出煤泥比浓缩面积指标,填表后即完成制表;同时分析了原苏联学者依据溢流表面负荷率和斯托克斯自由沉速公式制表的原因。

弹性波的三维有限元模拟

本文讨论了弹性波瞬态传播问题的三维有限元计算方法及当前存在的实际困难.针对要求计算机内存大和计算时间长的问题,采取了改进措施.由于采用了集中质量矩阵和修正的中心差分时间积分显格式相结合的方法,可以使计算机内存和计算时间大为减少;由于采用结点定位法,最适合用于目前发展的并行计算机系统,可使计算速度大大增快;还采用了有效激发震源法,有效激发区是随时间步进的增加而逐步增大,这不仅能节省计算时间,而且使波场的传播过程一目了然,本文计算了由两种介质组成的三维楔形问题,得到若干典型剖面的瞬时波场图及随时间变化的合成地震图.

浅议工程标准中外国人名的准确翻译

对我国工程技术界中长期存在的外国人姓名的译名不统一问题进行分析。在介绍国家翻译界有关外国人姓名的译音标准和规则的基础上，提出若干统一外国人姓名的译名的建议。并试举一些笔者摸索翻译外国人姓氏的例子，以供参考。