聚合物溶液的弹性对驱油效率贡献的定量描述

通过可视化微观驱油实验研究不同质量浓度聚合物溶液和不同黏度甘油溶液驱替水驱后各类残余油的驱油效率,对比分析聚合物溶液的弹性对驱油效率的贡献。结果表明:在相同的黏度条件下,聚合物驱对盲端类、膜状类、斑状类和簇类残余油的驱油效率高于甘油驱的驱油效率,其驱油效率的差值是聚合物溶液弹性的贡献;对盲端类、膜状类、斑状类和簇类残余油,随聚合物溶液质量浓度的增加,驱油效率增加,弹性对驱油效率的贡献约为40%。

聚丙烯酰胺溶液的黏弹性及影响因素

针对威森伯格数与聚合物溶液质量浓度和矿化度的对应关系不明确问题,利用HAAKE RS150流变仪,通过稳态和动态剪切实验,研究低剪切速率下聚合物溶液的质量浓度、矿化度对其黏弹性的影响,计算第一法向应力差和威森伯格数.结果表明:聚合物溶液质量浓度越大,矿化度越低,第一法向应力差和威森伯格数越大,黏弹性越强;油田用普通聚合物溶液在剪切速率为10 s-1,地层水矿化度为508 mg/L时,威森伯格数约为1.

驱油用聚合物溶液弹性和黏性定量表征实验研究

利用动态实验和蠕变回复实验,研究了不同质量浓度聚合物溶液的黏弹性,计算了聚合物溶液中弹性部分和黏性部分所占的比例,给出了高浓度聚合物溶液体系的质量浓度界限。研究表明:在低外力作用条件下,聚合物溶液中黏性部分所占比例随溶液质量浓度的增加而减小,当质量浓度达到1 500mg/L时,随溶液质量浓度的增加,溶液中黏性部分和弹性部分所占比例基本不变;在低剪切速率(0.062 8s-1)条件下,聚合物溶液中黏性部分所占比例大于弹性部分,黏性部分和弹性部分所占比例分别为60%和40%;在地层剪切速率(6.283s-1)条件下,弹性部分所占比例大于75%,随溶液质量浓度增加,弹性部分所占比例增加,但增加幅度逐渐变小。

基于三维网络模型的聚合物驱后微观剩余油研究

利用三维网络模型模拟了饱和油、水驱和聚驱三个驱替过程。研究了聚驱后的微观剩余油分布状态。分析了孔隙半径、配位数、形状因子、润湿性等孔隙结构参数对聚驱后剩余油分布的影响。结果表明:随着孔隙半径、配位数、形状因子的增大,聚驱后剩余油百分含量降低;水湿油层的聚驱采收率高于油湿油层的聚驱采收率。

聚丙烯酰胺溶液在渗流过程中的流变性实验研究

通过岩心渗流实验,研究了不同相对分子质量、不同质量浓度的聚丙烯酰胺(聚合物)溶液在多孔介质中的渗流特性;根据不同渗流速度下的渗流压力变化,计算了不同聚合物溶液在多孔介质渗流过程的有效粘度;分析了不同质量浓度和相对分子质量的聚合物溶液在多孔介质中的流变性变化。结果表明:在达西渗流速度范围内,聚合物溶液在渗流过程中岩心两端的压差随流量的增加表现出先上升后上翘的趋势;聚合物溶液在多孔介质中的有效粘度随剪切速率的增加先减小后增大;溶液的相对分子质量越大、质量浓度越大,有效粘度越大。

有机解堵剂和非酸解堵体系性能评价与现场应用

稠油油藏黏度高,流动性差,开发过程中极易在近井地带形成有机垢沉淀和无机固相堵塞,降低近井地带渗透率,导致地层产量急剧下降。针对渤中油田明化镇组D11和D34-H油井特殊的油藏物性和堵塞类型,通过沥青溶蚀、溶蜡和降黏实验等筛选出TC-4有机解堵剂,通过溶蚀碳酸钙、溶蚀黏土和岩心流动实验等评价DH-1非酸解堵体系的性能,并将其用于矿场试验。结果表明,TC-4有机解堵剂对沥青和石蜡的溶蚀能力及降黏效果较好,对储层的伤害小,适于解除有机堵塞;DH-1非酸解堵体系具有良好的缓速、缓蚀和溶垢能力,对岩石骨架不会造成严重的破坏,与原油的配伍性好,在运移过程中能及时破乳,适于解除无机固相堵塞。在D11井使用TC-4有机解堵剂、在D34-H井用TC-4有机解堵剂进行有机清洗和DH-1非酸解堵体系相结合的方法进行解堵,两井的日产油量、日产液量和含水率基本恢复至解堵前水平。两种解堵体系均能较好地解除稠油油藏堵塞问题。图2表2参25。